Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Отдельные задачи теплопроводности при стационарном
Режиме В технике часто возникают задачи определения температурного поля тела и установления законов передачи теплоты. В результате решения дифференциального уравнения теплопроводности совместно с условиями однозначности можно найти температурное поле, а на основании закона Фурье ¾ соответствующие тепловые потоки. Следует отметить, что аналитическое решение поставленной задачи возможно только для тел правильной геометрической формы и при достаточно простых условиях однозначности. В остальных случаях эта задача решается численными или экспериментальными методами. Рассмотрим несколько тел простой формы — таких, как плоская стенка и полая труба — в случае стационарного распространения теплоты, для которых уравнение теплопроводности значительно упрощается. 4.2.7.1. Теплопроводность через плоскую и цилиндрическую стенки. Рассмотрим однородную плоскую однослойную стенку толщиной d, (рис. 4.4), имеющую неограниченную длину и ширину. На наружных поверхностях стенки поддерживаются постоянные температуры t1 и t2. Коэффициент теплопроводности стенки постоянен и равен l. При стационарном режиме ¶t/¶t=0 и отсутствии внутренних источников теплоты qv=0 и с учетом того, что в этом случае температура будет изменяться только в направлении оси ОХ, дифференциальное уравнение теплопроводности примет вид (4.22) Интегрируя уравнение (4.22), находим (4.23)
Рис. 4.4. Температурное поле плоской однослойной стенки После второго интегрирования получаем общий вид уравнения распределения температур в плоских стенках: t=C1x+C2. (4.24) Постоянные С1 и С2 в уравнении (2.24) определяются из граничных условий: при х=0 t=t1, C 2= t 1; при х=d t=t2, Подставляя значения постоянных С1 и С2 в уравнение (4.24), получаем уравнение распределения температуры в рассматриваемой плоской однослойной стенке (4.25) Уравнение (4.25) является уравнением прямой линии. Плотность теплового потока, проходящего через стенку в соот-ветствии с законом Фурье, q = -l¶t/¶n. Учитывая, что
, получим . (4.26) Отношение d/l (Вт/(м2×К)) называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина d/l (м2×К/Вт) — тепловым или термическим сопротивлением стенки. Последнее представляет собой изменение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. Тепловой поток, который передается через полную поверхность стенки, , Вт. (4.27) Для многослойных стенок уравнение имеет вид . (4.28) Величина называется полным термическим сопротивлением теплопроводности многослойной стенки. При сравнении переноса теплоты через многослойную стенку и стенку из однородного материала удобно ввести в рассмотрение эквивалентный коэффициент теплопроводности lэкв многослойной стенки. Он равен коэффициенту теплопроводности однородной стенки, толщина которой D равна толщине многослойной стенки , а термическое сопротивление равно термическому сопротивлению рассматриваемой стенки, т.е.: . Отсюда (4.29) Из уравнения (4.29) следует, что эквивалентный коэффициент теплопроводности lэкв зависит не только от теплофизических свойств слоев, но и от их толщины. Графически распределение температур по сечению многослойной стенки представляется ломаной линией; температуры на границе соприкосновения слоев можно определить уравнением (4.30) При рассмотрении стационарного процесса теплопроводности в цилиндрической однослойной стенке (трубе) с внутренним радиусом r1 и наружным r2 (рис. 4.5) получаем уравнение распределения температуры: или . (4.31)
Рис. 4.5. Температурное поле однослойной цилиндрической стенки Уравнение (4.31) представляет собой уравнение логарифмической кривой. То обстоятельство, что распределение температуры в цилиндрической стенке является криволинейным, можно объяснить следующим. В случае плоской стенки плотность теплового потока остается одинаковой для всех изотермических поверхностей и градиент температуры сохраняет для всех изотермических поверхностей постоянную величину. В случае цилиндрической стенки плотность теплового потока через любую изотермическую поверхность изменяется, т. к. величина поверхности зависит от радиуса (H=2pr l), что приводит к изменению градиента температуры.
Для нахождения количества теплоты, проходящего через цилиндрическую поверхность величиной Н в единицу времени, можно воспользоваться законом Фурье . Подставляя значение градиента температуры и поверхности, получаем , Вт. (4.32) Из уравнения (4.32) следует, что количество теплоты, проходящее через цилиндрическую стенку в единицу времени, полностью определяется заданными граничными условиями. Тепловой поток (4.32) может быть отнесен либо к единице длины трубы, либо к единице внутренней или внешней поверхности. Расчетная формула для плотности теплового потока, проходящего через единицу длины трубы, запишется: , Вт/м. (4.33) Тепловой поток, отнесенный к единице трубы, измеряется в Вт/м и называется линейной плотностью теплового потока. Как видно из уравнения (4.33), при неизменном отношении d2/d линейная плотность теплового потока не зависит от поверхности цилиндрической стенки. Тепловой поток через единицу внутренней поверхности запишется: , Вт/м. (4.34) Тепловой поток через единицу наружной поверхности запишется: , Вт/м. (4.35) На основании полученного уравнения теплового потока на единицу длины трубы (4.33) можно получить уравнение теплового потока многослойной цилиндрической стенки. В этом случае необходимо выразить разности температур слоев из указанного уравнения, а затем, аналогично примеру с плоской стенкой, сложить полученные результаты. В результате получаем уравнение теплового потока многослойной цилиндрической стенки: , Вт/м. (4.36) Величина, стоящая в знаменателе, называется полным термическим сопротивлением многослойной цилиндрической стенки. Уравнение (4.36) может быть использовано для определения температур на границах любого слоя: . (4.37) Таким образом, полученные уравнения температурного поля и теплового потока позволяют определить температуры в любой требуемой точке тела (пластины или цилиндра) и определить величину теплового потока. Температурное поле для шаровой стенки имеет вид . (4.38) Тепловой поток определяется по уравнению , Вт. (4.39) Указанные уравнения можно использовать для расчета температур в агрегатах и узлах автомобиля. Например, распределение температур по толщине двигателя или стенки кабины можно считать по уравнениям плоских стенок; карданных валов — по уравнениям цилиндрических стенок; заднего моста, главной передачи — по уравнениям шаровых стенок. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН 4.3.1. Основные понятия и определения Конвективный теплообмен ¾ это процесс передачи теплоты между твердой поверхностью и окружающей средой, который осуществляется через ламинарный пограничный слой, образующийся в любом случае, а в остальном объеме перенос теплоты осуществляется конвекцией. Различают два вида конвекции: свободную (естественную) и вынужденную. При свободной конвекции жидкость движется за счет разности плотностей, при вынужденной ¾ за счет внешних сил (насос, вентилятор, ветер). Основным уравнением конвективного теплообмена в любом случае является уравнение Ньютона, сводящееся к утверждению, что количество теплоты пропорционально поверхности Н и разности температур Dt:
Q=aH(t1 - t2), (4.40) где a ¾ коэффициент пропорциональности ¾ коэффициент теплоотдачи (Вт/(м2×К)), характеризует величину удельного теплового потока, передаваемого единицей поверхности при градиенте в один градус. Коэффициент теплоотдачи можно представить в виде , (4.41) где D — толщина ламинарного пограничного слоя. В этом случае оказывается, что a зависит от большого количества факторов — аналогично D — и не имеет аналитического решения. Определение коэффициента теплоотдачи осуществляется экспериментально и это сообщает всему учению о конвективном теплообмене эмпирический характер. Применение теории подобия и теории размерностей дает возможность обобщить опытные данные и свести задачу конвективного теплообмена к зависимости параметров гидродинамического и теплового подобия и этим все учение о конвективном теплообмене приобретает полуэмпирический характер. Теория размерностей Теория размерностей используется в том случае, когда нет дифференциального уравнения, описывающего данный процесс. В условиях вынужденной конвекции величина коэффициента теплоотдачи является функцией по крайней мере шести независимых переменных: весовой скорости u, кг/(м2×с); линейного размера l; вязкости m, кг/(м×с); теплоемкости С, Дж/(кг×К); плотности r, кг/м3 и теплопроводности l, Вт/(м×К). При экспериментальном определении a Вт/(м2×К) необходимо исследовать зависисмость a от шести переменных и провести число опытов , где А — число опытов с одной переменной, например, А = 10; n — число независимых переменных. Для данного примера оказывается, что число опытов равно одному миллиону, что является совершенно нереальным. Применение же теории размерностей приводит к сокращению независимых переменных. В условиях вынужденной конвекции коэффициент теплоотдачи является функцией a = a(u, l, m, С, r, l). (4.42) Полный дифференциал a равен: . (4.43) Для перехода к безразмерным (относительным) величинам необходимо иметь переменные, не отсчитываемые от постоянного «нулевого» уровня. Разделим полученное уравнение на a и одновременно делим и умножаем каждое слагаемое на соответствующие значения (l / l; u/u; m/m и т. д.), тогда
. (4.44) Считаем, что соотношения частных производных являются постоянными: ; ; …; , тогда получим . (4.45) Интегрируем полученное выражение: ln a=iu ln u+i l ln l +…+il ln l+ln C0. (4.46) Потенцируем и получим . (4.47) Необходимым условием общности полученного решения должно быть требование безразмерности постоянной С0 или ее обратной величины: . (4.48) Это уравнение не зависит от системы единиц, а в связи с тем, что С0 является безразмерной, то все единицы измерений (справа) должны входить в это уравнение в «0» степени. Для исключения размерностей составим табл. 2.1. Таблица 4.1 Размерности и показатели степени при конвективном Теплообмене
Размерности |
||||||||||||||||||||
кг | м | с | ° К | Дж | |||||||||||||||||
1 | l | i l | - | 1 | 0 | 0 | 0 | ||||||||||||||
2 | u | i u | 1 | -2 | -1 | 0 | 0 | ||||||||||||||
3 | m | im | 1 | -1 | -1 | 0 | 0 | ||||||||||||||
4 | r | ir | 1 | -3 | 0 | 0 | 0 | ||||||||||||||
5 | l | il | 0 | -1 | -1 | -1 | 1 | ||||||||||||||
6 | С | ic | -1 | 0 | 0 | -1 | 1 | ||||||||||||||
7 | a | -1 | 0 | -2 | -1 | -1 | 1 |
Исключаем размерности:
1 — (кг) iu + im + ir - ic = 0
2 — (м) i l - 2iu - im - 3ir - il+ 2 = 0
3 — (c) - i l -im - il+ 1 = 0
4 — (°К) - il - ic + 1 = 0
5 — (Дж) il + ic - 1 = 0.
Как видно из последних двух уравнений, полученных исключением размерности, они тождественны, т. к. определяются из теплоемкости воды. Таким образом, имеем 4 независимых уравнения связи при шести независимых переменных. Следовательно, в исходной системе уравнений только два неизвестных показателя подлежат экспериментальному определению, а остальные определяются по полученной системе уравнений в зависимости от этих двух основных. Например, в опыте определены показатели и они соответственно равны: iu= n; ic = m (n, m — число); тогда, используя систему уравнений, получим:
из 4 — il= 1 - ic= 1 - m
из 3 — im = - iu - il + 1 = -n + 1 + m - 1 = m - n
из 1 — ir = ic - iu - im = m - n - m + n = 0
из 2 — i l = 2iu + im + il + 3ir - 2 = 2n + m - n +1 - m - 2 = n - 1.
Подставив полученные значения показателей в (4.48), получим
(4.49)
Преобразуем полученные уравнения, сгруппировав величины с одинаковыми показателями
(4.50)
или
, (4.51)
где u l /μ = ω l /ν = Re — критерий Рейнольдса — критерий гидродина-мического подобия;
μС/λ = ν/a = Pr — критерий Прандтля — критерий теплофизического подобия;
α l /λ = Nu — критерий Нуссельта — критерий теплового подобия.
Таким образом, на основании теории размерностей получено уравнение связи безразмерных параметров, характеризующих теплообмен в условиях вынужденной конвекции и число независимых переменных снижено с 6 до 2, что обеспечивает возможность их экспериментального определения, и тогда N=An=100.
Правильность использования теории размерностей подтверждается π-теоремой, исходя из чего физическое уравнение, содержащее n³2 размерных величин, из которых m³1 имеют независимые размерности, после приведения их к безразмерному виду должно содержать n безразмерных параметров n = n – m. В нашем случае n = n – m = 6 – 4 = 2. Численные значения постоянных, входящих в уравнение (4.51) С0, n, m, определяются экспериментально и в зависимости от вида теплообмена приводятся в справочной литературе, некоторые даны в табл. 4.3.
|
Теория подобия
При использовании теории подобия необходимо иметь дифференциальное уравнение, описывающее исследуемый процесс. Проводя критериальную обработку этого уравнения, получают состав критериев подобия. Выявление состава критериев подобия осуществляется методом «губки»: в исходном дифференциальном уравнении опускаются знаки дифференциалов, полученные результаты приравниваются, выделяются независимые слагаемые, на основании которых определяются параметры подобия.
Для конвективного теплобмена (его математического описания) необходимо иметь: 1) дифференциальное уравнение движения вязкой несжимаемой жидкости — уравнение Навье — Стокса; 2) уравнение теплопроводности — Фурье — Кирхгофа; 3) уравнение теплообмена на границе твердая поверхность — окружающая среда — Био —Фурье.
Уравнение движения вязкой несжимаемой жидкости:
(а)
Получаем на основании теории подобия с использованием метода «губки» 5 независимых комплексов (уравнение написано для одномерного потока по оси «Х»).
№ п/п | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
комплексы |
Группируем полученные независимые комплексы и получаем критерии подобия:
делим 2:1 ; (4.52)
2:5 ; (4.53)
4:2 ; (4.54)
3:2 , (4.55)
где Но — критерий гомохронности — гидродинамический критерий одновременности событий;
Re — критерий Рейнольдса — параметр гидродинамического подобия режимов движения жидкости, характеризует соотношение сил инерции и сил вязкости;
Eu — критерий Эйлера — характеризует соотношение сил инерции и сил давления;
Fr — критерий Фруда — характеризует соотношение сил инерции и сил тяжести.
Следует отметить, что полученный основной состав критериев подобия Но, Re, Eu, Fr характеризует режим движения потока и может быть преобразован в любой иной состав критериев подобия умножением или делением исходного состава, но при этом в любом случае должно выполняться условие по возврату любого иного состава критериев подобия к исходному.
Так, вместо критерия Фруда можно использовать критерий Галилея:
(4.56)
или
, если , то (4.57)
(4.58)
Умножая критерий Ga на относительное изменение плотности (ρ – ρ0/ρ0), получим критерий Архимеда. Если ρ – ρ0/ρ0 = βΔТ происходит за счет разности температур ΔТ = Т1 – Т2, то получим критерий Грасгофа. Критерий Ar характеризует величину подъемной силы при изучении свободной конвекции жидкости, в которой находятся пузырьки, твердые частицы или капли другой жидкости. Критерий Ga используется вместо критерия Fr, т. к. в него входит скорость потока, которую трудно измерить.
Кроме того, оказывается, что часть критериев является зависимой — функцией других критериев. Так, критерий Eu зависит от Re, что получается из рассмотрения уравнения Дарси — Вейсбаха:
, (4.59)
откуда
, (4.60)
с другой стороны
. (4.61)
Вторым уравнением, описывающим процесс конвективного теплообмена при вынужденном движении, является уравнение теплопроводности
(б)
Применяя метод «губки», получим три независимых комплекса:
делим 2:3 ; (4.62)
3:1 . (4.63)
№ п/п | 1 | 2 | 3 |
комплексы |
Получаем критерии Пекле Pe и Фурье Fо. Критерий Pe характеризует соотношение тепловых потоков, переносимых конвекцией и теплопроводностью. Вместо критерия Pe можно использовать критерий Прандтля, т. к.
. (4.64)
Критерий Fо характеризует одновременность событий, так называемое безразмерное время. Из третьего уравнения теплообмена на границе твердая поверхность — окружающая среда получим критерий теплового подобия — критерий Нуссельта Nu:
(в)
№ п/п | 1 | 2 |
комплексы |
делим 2:1 . (4.65)
Таким образом, проведя критериальную обработку дифференциальных уравнений, получим состав критериев подобия:
Nu=¦(Ho, Fo, Re, Pe, Gr)=¦1(Ho, Fo, Re, Pe, Gr). (4.66)
Связь между критериями определяется опытным путем. Следует заметить, что теории размерностей и подобия могут использоваться при изучении любых процессов (гидравлических, механических, экономических).
В табл. 4.2 приводятся критерии тепловых и гидродинамических процессов.
Таблица 4.2
Главнейшие безразмерные критерии тепловых и гидродинамических процессов
Формула | Название критерия | Величины, входящие в критерий | Значение критерия |
Критерий Рейнольдса (критерий режима движения) | w - скорость потока, м/сек; d - эквивалентный диаметр канала; n - коэффициент кинематической вязкости, м2/сек. | Характеризует гидродинамический режим движения | |
Критерий Эйлера (критерий падения давления) | DР - перепад давления, Н/м2; r - плотность жидкости, кг/м3. | Характеризует безразмерную величину падения давления | |
Критерий Прандтля (критерий физических свойств жидкости) | Характеризует физические свойства жидкости и способность распространения тепла в жидкости | ||
Критерий Пекле | Является мерой отношения молекулярного и конвективного переноса тепла в потоке | ||
Критерий Нуссельта (критерий теплоотдачи) | a - коэффициент конвективной теплоотдачи, Вт/(м2×град) | Характеризует отношение между интенсивностью теплоотдачи и температурным полем в пограничном слое потока | |
Критерий Био | l - характерный размер тела, м; lм - коэффициент теплопроводности твердого тела, Вт/(м×град) | Характеризует соотношение между внутренним и внешним термическим сопротивлениями | |
Критерий Фурье (безразмерное время) | t - время, сек | Характеризует связь между скоростью изменения температурного поля, физическими константами и размерами тела | |
Критерий Грасгофа (критерий подъемной силы) | b - коэффициент объемного расширения, 1/град; Dt - разность температур в двух точках системы потока и стенки, град | Характеризует кинематическое подобие при свободном движении жидкости |
Критериальные уравнения
При установлении функциональной связи между коэффициентом теплоотдачи и параметрами конвективного теплообмена можно перейти от размерных функций к безразмерным и тогда, используя эксперимент, определять функции типа
Nu=¦(Re, Pr, Gr, Fo). (4.67)
Формула (4.67) называется критериальным уравнением. Количество переменных (которыми здесь являются критерии подобия), входящих в такую зависимость, всегда значительно меньше, чем в случае установления зависимости в размерном виде. Имея конкретный вид функции (4.67), легко определить величину коэффициента теплоотдачи. Вычисление критериев подобия Re, Pr, Gr и др. не представляет значительных трудностей.
Практическое использование критериальных уравнений и в тепловых расчетах ДВС заключается в определении с их помощью коэффициента теплоотдачи:
(4.68)
| Поделиться: |
Читайте также:
Последнее изменение этой страницы: 2020-10-24; просмотров: 274; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!
infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.145.74.54 (0.09 с.)