Построение эпюры материалов и определение мест обрыва арматуры ригеля

На огибающей эпюре M_Ed построим эпюру M_Rd, которая характеризует несущую сечений балки по арматуре. Расчёт выполняем в соответствии с пунктом 1.4.5, стр. 25.

Подбор нижней продольной арматуры в первом пролете:

A_s2 = 4,02 см², A_s1 = 7,6 см² ,b = 200 мм, , К₂ = 0,416, f_yd = 435 МПа, f_сd = 20 МПа.

Подбор нижней продольной арматуры во втором пролете:

A_s2 = 3,08 см², A_s1 = 4,02 см² ,b = 200 мм, , К₂ = 0,416, f_yd = 435 МПа, f_сd = 20 МПа.

Подбор верхней продольной арматуры на опоре В:

A_s1 = 4,02 см², A_s2 = 7,6 см²,b = 200 мм, , К₂ = 0,416, f_yd = 435 МПа, f_сd = 20 МПа.

Подбор верхней продольной арматуры на опоре C:

A_s1 = 4,02 см², A_s2 = 4,02 см²,b = 200 мм, , К₂ = 0,416, f_yd = 435 МПа, f_сd = 20 МПа.

Подбор верхней продольной арматуры в первом и втором пролете:

A_s1 = 4,02 см² и A_s2 = 4,02 см², b = 200 мм, , К₂ = 0,416, f_yd = 435 МПа, f_сd = 20 МПа.

Расчеты, необходимые для построения эпюры материалов сведены в таблицу 2.4.

Анкеровку продольной арматуры определяем в соответствии с [6] (стр.109-112, п.8.4):

Расчетное значение предельного напряжения сцепления f_bd для стержней периодического профиля может быть рассчитано следующим образом:

(2.5)

где - расчетное значение предела прочности бетона при растяжении согласно (3.1.6 (2)Р,) [6];

- коэффициент, учитывающий качество сцепления и положение стержней во время бетонирования (рисунок 8.2, стр.110) ( - для хороших условий; - для всех других случаев) [6];

- для ;

(2.6)

где - частный коэффициент безопасности для бетона () (стр.9 табл.2.1N) [6];

- коэффициент, учитывающий влияние длительных эффектов на прочность бетона на растяжение и неблагоприятного способа приложения нагрузки (стр.197, 3.1.6 (2)P) () [6];

- характеристическое значение предела прочности бетона при осевом растяжении (стр.12, табл.3.1) () [6];

Требуемую базовую длину анкеровки l_b,rqd для анкеровки усилия A_sϭ_sd в прямом сетржне при постоянном сцеплении f_bd определяют по формуле:

(2.7)

где - расчетное напряжение стержня в месте, от которого измеряется анкеровка ();

- определяют по формуле (2.5);

Расчётная длина анкеровки для сжатых стержней l_bd составляет:

(2.8)

где - коэффициент, учитывающий влияние формы стержней при достаточном защитном слое (стр.112, табл.8.2) [6];

- коэффициент, учитывающий влияние минимальной толщины защитного слоя бетона (стр.112, табл.8.2) [6];

- коэффициент, учитывающий влияние усиления поперечной арматурой (стр.112, табл.8.2) [6];

- коэффициент, учитывающий влияние одного или нескольких приваренных поперечных стержней вдоль расчетной длины анкеровки (стр.112, табл.8.2) [6];

- коэффициент, учитывающий влияние поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки (стр.112, табл.8.2) [6];

(2.9)

- определяют по формуле (2.7);

- минимальная длина анкеровки, если не действует другое ограничение принимают:

- для анкеровки при сжатии

(2.10)

Расчётная длина анкеровки в соответствии с [6] (п.8.4.4 (2) стр.111) для растянутых стержней l_b,eq составляет:

(2.11)

Определим по формуле (2.6) расчетное значение предела прочности бетона при растяжении:

Анкеровка сжатой арматуры

Опора В:

В сечении обрываются стержни Ø22 мм класса S500.

Определим расчетное значение предельного напряжения сцепления по формуле (2.5):

Определим требуемую базовую длину анкеровки по формуле (2.7):

Определим минимальную длину анкеровки по формуле (2.10):

Определим расчётную длину анкеровки по формуле (2.8):

Принимаем .

Опора С:

В сечении обрываются стержни Ø16 мм класса S500.

Определим расчетное значение предельного напряжения сцепления:

Определим требуемую базовую длину анкеровки:

Определим минимальную длину анкеровки:

Определим расчётную длину анкеровки:

Принимаем .