Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет колонны первого этажа ⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 4
3.1 Исходные данные В соответствии с табл. 2.1 и пунктом 2.1 вес от сборного перекрытия составит: (3.1) где 2,4 кН/м2 – собственный вес плиты; - ширина ригеля (); - высота ригеля (); - пролёт ригеля (); - плотность железобетона () Подставив все значения в формулу (3.1) получим: Принимаем вес кровли рулонной трехслойной в соответствии с методическими указаниями [7, стр. 43, табл.17.1]: gk2= 0,13 кН/м2 Вес утеплителя на покрытии здания в соответствии с методическими указаниями [7, стр. 43, табл.17.2]: gk3= 1 кН/м2 Вес конструкции пола в соответствии с табл. 2.1 составит: gk4= 0,72 кН/м2 Нормативная снеговая нагрузка для города Столина (1 снеговой район, подрайон 1в) по национальному приложению изменение №2 ТКП EN 1991-1-3-2009 (стр.4, рисунок НП.1) [8]. Определим снеговую нагрузку действующую на покрытие по следующей формуле ТКП EN 1991-1-3-2009 (стр.6, п.5.2, (5.1)) [9]: (3.2) где - коэффициент формы снеговых нагрузок (),(табл.5.2, стр.8, п.5.3.2) [9]; - характеристическое значение снеговых нагрузок на грунт (стр.5, таблица НП.1.1) [8] - коэффициент окружающей среды (стр.7, п.5.2(7)) [8] ().; - температурный коэффициент (стр.7, п.5.2(8)) [8] (). (3.3) где - высота местности над уровнем моря () по [10]. Подставим значения в формулу (3.3): Подставим значения в формулу (3.32): Нормативная временная (полезная) нагрузка на сборное междуэтажное перекрытие qk5 = 6 кН/м2. Сечение колонн всех этажей здания в первом приближении назначаем 40´40 см. Для определения длины колонны первого этажа Hс1 принимаем расстояние от уровня низа перекрытия первого этажа до обреза фундамента hф = 0,4 м. Тогда Hс1= Hfl + hф = 4,5 + 0,4 = 4,9 м. 3.2 Подсчет нагрузок Типовые колонны многоэтажных зданий имеют разрезку через 2 этажа. При подсчете нагрузок будем рассматривать колонну, размещенную по осям Б-2. Грузовая площадь колонны Агр=4,8х6,8=32,64 м2. Подсчет нагрузок на колонну выполняем в виде таблицы (табл. 3.1).
Таблица 3.1 - Нагрузки на колонну первого этажа
Расчетную нагрузку на плиту будем считать по [2] (ст. 59, таблица А.2(А), примечание 2), через сочетание нагрузок, где учитываются постоянные неблагоприятные, доминирующие и прочие сопутствующие воздействия:
(3.4) где - коэффициент воздействий, применяемый для дифференциации надёжности по [2] (ст. 59, таблица А.2 (А), примечание 3, ); - частный коэффициент для постоянного воздействия j при определении верхних расчётных значений по [2] (ст. 59, таблица А.2 (А), примечание 2, ); - верхнее характеристическое значение постоянного воздействия j по таблице 3.1 (; - частный коэффициент для доминирующего переменного воздействия по [2] (ст. 59, таблица А.2 (А), примечание 3, ); - характеристическое значение доминирующего переменного воздействия 1 по таблице 1.1 (); - частный коэффициент для переменного воздействия I по [2] (ст. 59, таблица А.2 (А), примечание 3, ); - коэффициент для комбинационного значения переменного воздействия (стр.6, п. 4.2 (1), табл. НП.1.2) [8]. (); - характеристическое значение сопутствующего переменного воздействия i по таблице 3.1 (). Подставив все значения в формулу (1.7) получаем:
3.3 Расчет колонны на прочность 3.3.1 Определение размеров сечения колонны При продольной сжимающей силе, приложенной со случайным эксцентриситетом, расчёт сжатых элементов с симметричным армированием разрешается производить из следующего условий:
где - коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба и случайных эксцентриситетов. Заменив величину через условие примет вид: где ρ – коэффициент продольного армирования. Необходимая площадь сечения колонны без учёта влияния продольного изгиба и случайных эксцентриситетов (e0=ea), т.е. при и при эффективном значении ρ=0,2-0,3 для колонны 1-ого этажа будет равна: Принимаем квадратное сечение колонны, размером . Тогда . 3.3.2 Расчёт продольного армирования колонны первого этажа Величина случайного эксцентриситета: - в каркасных системах со смещаемыми узлами для элементов n -го этажа, считая от верхнего (n=0); еа =20мм - для сборных элементов, за исключением стен и оболочек; , где h - высота сечения элемента в плоскости действия расчетного момента. где l=6+6+1+0,4=13,4м Принимаем еa=22,33 мм.
Расчётная длина колонны: где βl– коэффициент, принимаемый по [4, табл. 6.12]. Условная расчётная длина колонны: где - предельное значение ползучести бетона, принимается равным 2,0 Тогда гибкость колонны Отношение Отсюда по [3, приложение 15]/ Необходимое сечение продольной арматуры: Принимаем8Æ36 В качестве поперечной арматуры для армирования колонны принимаем стержни Æ10 мм из стали класса S500 см и устанавливаем с шагом 200мм, что не превышает 20Æ=20 10=200мм [1, табл.П6]. 3.3.3 Расчет консоли колонны Консоль колонны воспринимает поперечную силу ригеля от одного междуэтажного перекрытия. Наибольшая поперечная сила действует в сечении 2 слева и равна: . Минимально допустимая величина опирания ригеля из условия прочности бетона на смятие: где - ширина ригеля. Принимаем расстояние от торца сборного ригеля до грани колонны d=5 см, тогда требуемый вылет консоли равен: С учетом возможной неравномерности распределения давления по опорной поверхности, а также неточности при монтаже принимаем . При предварительно принятом , требуемая рабочая высота консоли у грани колонны из условия прочности наклонного сечения по сжатой полосе может быть определена как: где - размер грани колонны. Полную высоту консоли у её основания принимаем . Тогда Условие выполняется. Нижняя грань консоли у ее основания наклонена под углом 450. Тогда высота свободного конца консоли: 3.3.4Армирование консоли Ригель опирается на консоль на длине площадки, равной 150 мм, так как зазор между торцом ригеля и гранью колонны принят 50мм, а длины пластины по верху 200 мм. Расчётный изгибающий момент силы относительно грани колонны: , где – расстояние от силы до грани примыкания консоли к колонне. . Требуемую площадь сечения продольной арматуры подбираем по изгибающему моменту , увеличенному на 25%. Определяем: Тогда Принимаем 2Æ16 S500 с . Эти стержни привариваются к закладным деталям консоли. При , то консоль армируется отогнутыми и поперечными стержнями. Площадь сечения отогнутой арматуры можно определить по эффективному коэффициенту армирования: Отогнутую арматуру устанавливают в двух наклонных сечениях по два стержня в каждом сечении, то есть 4Æ5 S500 с . Поперечные стержни принимаем по двум граням консоли из стали S500 2Æ5 с ,устанавливаем с шагом 50 мм. 3.3.5 Конструирование стыка ригеля с колонной Узлы соединения ригелей между собой и с колонной должны обеспечивать восприятие опорных моментов и поперечных сил ригеля. Это достигается соединением опорной арматуры ригеля с помощью стыков и устройством в колоннах опорных консолей или столиков. Сжимающие усилия в нижней части ригеля передаются через сварные швы, соединяющие закладные детали ригеля и консоли. Типовым решением является стык с ванной сваркой соединяемых опорных стержней. Именно его примем в данном курсовом проекте. В этом случае ригель и колонна имеют выпуски арматуры, которые свариваются непосредственно или через короткие соединительные стержни. Сжимающие усилия воспринимаются через обетонирование полости стыка. Стыки с консолями воспринимают значительные моменты и поперечные силы и несложны при исполнении. Они применяются при больших нагрузках, характерных для промышленных зданий.
3.3.6Конструирование стыка колонн Из условия производства работ стыки колонн назначают на расстоянии 1 м выше перекрытия. При выбранных конструкциях и условиях работы колонны наиболее целесообразным является стык с ванной сваркой продольных стержней. Для осуществления этого стыка в торцах стыкуемых звеньев колонн в местах расположения продольных стержней устраивают подрезки. Продольные стержни выступают в виде выпусков, свариваемых в медных съемных формах. После сварки стык замоноличивают бетоном того же класса или ниже на одну ступень класса бетона колонны. Из условия производства работ стыки колонн назначают на расстоянии 1 м выше верхаконсоли. При выбранных конструкциях и условиях работы колонны наиболее целесообразным является стык с ванной сваркой продольных стержней. Для моноличивания стыка принимаем бетон класса С16/20 и выпуски арматуры длиной 30 см и диаметром 36 мм из стали S500. Стык рассчитыватся для стадий: · до замоноличивания как шарнирный на монтажные (постоянные) нагрузки, · после замоноличивания как жёсткий с косвенным армированием на эксплуатационные (полные) нагрузки. Размеры сечения подрезки из условия размещения медных форм принимаем , а расстояние от грани сечения до оси сеток косвенного армирования в пределах подрезки ; за пределами подрезки . Центрирующую прокладку и распределительные листы в торцах колонн назначаем толщиной 2 см, а размеры в плане: центрирующей прокладки - , что не превышает 1/4 ширины колонны,т.е., 1/4∙50=12,5см, распределительных листов . Сварные сетки конструируем из проволоки Ø5 S500 с fyd = 417 МПа и см2. Размеры ячеек сетки должны быть не менее 45 мм, не более 1/4×bк и не более 100 мм. Принимаем шаг 70 мм. Шаг сеток следует принимать не более 150 мм и не более 1/3 стороны сечения. Шаг сеток с учетом ограничения принимаем 70 мм.
|
|||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-27; просмотров: 983; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.221.41.214 (0.042 с.) |