Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Гидравлический расчет при заданной расстановке насосных станций при перекачке монопродуктаСтр 1 из 29Следующая ⇒
5.1.1 На основе гидравлических расчётов магистральных трубопроводов определяется требуемое давление на входе и выходе НПС. Исходными данными для расчетов являются потери напора на трение в технологических трубопроводах (определяются согласно разделу 5.6), свойства нефти, параметры трубопроводов и проектная пропускная способность. 5.1.2 Исходные данные необходимые для гидравлического расчёта представлены в таблице 5.1. Таблица 5.1 – Исходные данные для гидравлического расчета
Окончание таблицы 5.1
5.1.3 Определение расчетного значения кинематической вязкости. Расчетное значение кинематической вязкости определяется на основе среднемесячных значений вязкости по формуле: , (5.1) где - среднее значение кинематической вязкости в -м месяце, м2/с. Расчетное значение плотности определяется на основе среднемесячных значений плотности по формуле: , (5.2) где i – среднее значение плотности в -м месяце, кг/м3. 5.1.4 Определение расчётной пропускной способности нефтепровода. Часовая пропускная способность нефтепровода расчётная, м3/час определяется по формуле: (5.3) Суточная пропускная способность МН, тыс. т/сут. определяется по формуле: (5.4) Скорость течения нефти, м/с при производительности, равной проектной пропускной способности, вычисляется по формуле: (5.5) 5.1.5 Проверка принятой расстановки НПС. Требуемый напор, м для заданного расхода на НПС на выходе МНС (за регулятором давления), определяется по формулам: - при работе на следующую промежуточную станцию: (5.6) - при работе на перевальную точку: (5.7) - при работе на ёмкость следующей НПС: (5.8) Для трубопровода, имеющего лупинги, вставки, подкачки / откачки произведение iL в формулах (5.6) – (5.8) определяется по формуле: , (5.9) где: m – общее количество участков между соседними НПС, включая участки с лупингами, вставками, подкачками / откачками; - гидроуклон на j – м участке; - длина j-го участка. 5.1.6 Определение требуемого давления на выходе НПС, МПа, по значению требуемого напор, м, производится по формуле: (5.10) 5.1.7 Определение напора на станции с учётом передаваемого подпора на всасывании первого насоса и потерь напора перекачивающей станции производится по формуле: , (5.11) Требуемый дифференциальный напор магистральных насосов с учётом обрезки колеса: , (5.12) где: –дифференциальный напор магистрального насоса по характеристике с учётом обрезки колеса, определяемой по требуемому напору насоса при заданной подаче (с учетом пересчета на вязкость); –потери напора на участке от нагнетательного патрубка первого магистрального насоса до выхода из помещения регуляторов давления, м;
–подпор на всасывании первого по ходу насосного агрегата (должен быть не менее величины, которая обеспечивает бескавитационную работу насоса и может содержать дополнительный напор с предыдущей НПС или с перевальной точки), м; –число рабочих магистральных насосов, шт. 5.1.8 Формула для обоснования ориентировочного значения внутреннего диаметра нефтепровода D0 [2]: , (5.13) где: Q – секундная подача, м3/с; W – скорость перекачки, м/с. По ориентировочному значению D принято ближайший стандартный Dн наружный диаметр.
Рисунок 5.1 - Зависимость рекомендуемой скорости перекачки от плановой пропускной способности нефтепровода Пример расчёта Расчет по определению требуемого напора и давления на выходе НПС. Расчетные значение кинематической вязкости и плотности определены на основе следующих среднемесячных значений (таблица 5.2). Таблица 5.2 – Среднемесячные значения вязкости и плотности
Применяя формулу (5.1), получим расчетное значение кинематической вязкости: Применяя формулу (5.2), получим расчетное значение плотности: В таблицах 5.3 и 5.4 приведены исходные данные для расчёта. Таблица 5.3 – Исходные данные для расчета
Данные по расстановке НПС приняты на основе расстановки и определения требуемого количества НПС (см. 5.3) и приведены в таблице 5.4. Таблица 5.4 – Данные по расстановке НПС
Перевальных точек на профиле трассы нет. Примем, что на НПС 5 (482,429 км) имеется подкачка с производительностью 3,5 млн.т/год. На НПС 8 (884,567 км) имеется откачка с производительностью 2,8 млн.т/год. Проектная пропускная способность нефтепровода составляет: - от НПС-1 до НПС-5 пропускная способность равна 50 – 3,5 = 46,5 млн.т/год; - от НПС-5 до НПС-8 пропускная способность равна 50 млн.т/год; - от НПС-8 до КП пропускная способность равна 50 – 2,8 = 47,2 млн.т/год. Для расчёта принимаем следующие данные: - - потери напора, в коммуникациях следующей НПС от точки подключения станции к линейной части магистрального трубопровода до точки подключения первого магистрального насоса, м; - - потери напора от регуляторов давления до точки подключения НПС к линейной части магистрального трубопровода; - м - потери напора в трубопроводах НПС с ёмкостью от магистрального трубопровода до наиболее удалённого резервуара, м;
- - потери напора на участке от нагнетательного патрубка первого магистрального насоса до выхода из помещения регуляторов давления, м; - - разность высотных отметок максимального взлива резервуара и магистрального трубопровода данной НПС с ёмкостью, м; - м - напор перед магистральным насосом, который обеспечивает безкавитационную работу (см. 6.1). Пропускная способность, согласно формуле (5.3): - от НПС-1 до НПС-5 равна ; - от НПС-5 до НПС-8 равна ; - от НПС-8 до КП равна . Средняя скорость течения нефти, согласно формуле (5.5): - от НПС-1 до НПС-5: ; - от НПС-5 до НПС-8: ; - от НПС-8 до КП: ; Число Рейнольдса (см. 5.6): - от НПС-1 до НПС-5: ; - от НПС-5 до НПС-8: ; - от НПС-8 до КП: . Коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле (см. 5.6, таблица 5.16): - от НПС-1 до НПС-5: ; - от НПС-5 до НПС-8: ; - от НПС-8 до КП: . - Гидравлический уклон, согласно формуле (5.3): - от НПС-1 до НПС-5: ; - от НПС-5 до НПС-8: ; - от НПС-8 до КП: Требуемый напор на НПС на выходе МНС определяется, согласно формулам (5.6) и (5.8): - на НПС 1: ; - на НПС 5: - на НПС 9: . Для НПС 1 (требуемый напор на НПС на выходе МНС равен 565,6 м) расчет давления на выходе производится по формуле (5.10): Результаты расчета требуемого напора и давления на НПС на выходе МНС приведены в таблице 5.5. Таблица 5.5 – Требуемый напор и давление на выходе НПС
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-07; просмотров: 617; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 13.59.243.194 (0.044 с.) |