Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Классификация продукции Г-овой промышленностиСтр 1 из 10Следующая ⇒
Классификация продукции Г-овой промышленности 1. природные и нефтяные Г-ы, используемые как топливо. Основной комп-т – метан. Г-ы содержат также и другие у/в-ы, СО2, N2 до нескольких % и незначительные кол-ва сернистых соединений; 2. Г-ообразные технически чистые у/в-ы и гелий, а также Г-овые смеси с заданным составом. Эти продукты используют для специальных целей; 3. жидкие смеси разных у/в-ов и технически чистые жидкие комп-ты, в том числе широкая фракция легких у/в-ов (ШФЛУ), смеси сжиженного пропан-бутана, сжиженные изо – и нормальные бутаны, жидкий гелий и т.д. Эти Г-ы могут находиться в жидком состоянии при t=0оС и опр-ном избыточном давлении. 4. продукты находящиеся в н.у. в жидком состоянии: к-т, Г-овые бензины и продукты их переработки. 5. твердые продукты: канальная сажа, технический углерод, Г-овая сера. При исп-нии ПГ и продуктов его переработки в количестве топлива или сырья к ним предъявляются требования: – по ограничению уровней возможных загрязнений ОС при сбросе продуктов сгорания в атмосферу; – по качеству товарной продукции. ПГ и продукты его переработки, направленные промышленным и бытовым потребителям, должны отвечать стандартам и техническим усл-ям их транспортировки, хранения, постановки и использования. Требования к качеству Г, подаваемого в МГ 1. Г при транспортировке не должен вызывать коррозию трубопровода, арматуры, приборов; 2. качество Г должно обеспечить его транспортировку в однофазном состоянии, т.е. не должно произойти образование и выпадение в ГПр-е у/в ж-ти, водяного к-та и Г-овых гидратов; 3. товарный Г не должен вызывать осложнений у потребителя при его исп-нии. Для того, чтобы Г отвечал указанным требованиям, необх-о определить точку росы по воде и у/в-ам, Сод-е в Г-е сернистых соединений, мех-х примесей и кислорода. ТУ к качеству природного и попутного нефтяного Г-ов могут быть подразделены на несколько групп. 1. Технические требования на Г-ы, поступающие во внутрипромысловые коллекторы после их первичной обработки на промысле; 2. Технические требования на Г-ы, предназначенные в качестве сырья и топлива при промышленном и коммунально-бытовом потреблении; 3. Технические требования на Г-ы, подаваемые в МГ; 4. Технические требования на Г-ообразные чистые комп-ты, получаемые из ПГ;
5. Технические требования на Г-овые смеси опр-ного состава, используемые для специальных целей (стандартные смеси для хроматографии). Технические требования на качество ПГ в настоящее время нормируются 3 стандартами. 1. ОСТ на Г-ы горючие природные, поставляемы и транспортируемые по МГ, ОСТ 51.40-93. Основные требования этого нормативного документа представлены в таблице 1.1. 2. ГОСТ 5542-87 на Г-ы природные для промышленного и коммунально-бытового назнач-я (табл.1.2). 3. Государственным стандартом 27577-87 на Г природный сжатый для Г-обаллонных автомобилей (табл.1.3) Наличие нескольких стандартов опр-ся различными требованиями при использовании Г в промышленности, в быту и как топлива для Г-обаллонных автомобилей. 15,17. Система сбора и транспорта Г-овой продукции Сбор продукции ГиГК скв-н – это технологический пр-с внутрипромысловго транспорта Г от скв-н или кустов скв-н до уст-к подготовки его к дальнему транспорту. Под системой сбора в общем случае понимается разветвленная сеть внутрипромысловых трубопроводов соединяющих скв-ны (кусты) с УКПГ, а также устройства обеспечивающие надежное функционирование: система распределения и ввода ингибиторов солеобразования, г/о-ия, коррозии; система периодической очистки полостей трубопроводов от жидких и твердых фаз; устьевые и путевые подогреватели; установка предварительной сеп-ии расположенная на скв-не; система КИП. Внутрипромысловые коллекторы обычно подразделяются на шлейфа и Г-осборные коллекторы, различающиеся Æ-м. ГПр-ы малого диаметра от одиночных скв – (Æ=102, 125, 150 мм) или от кустов скв – (Æ=219, 279, 426 и 500 мм) – шлейф. Аналогичные трубопроводы от нефтяных скв-н – выкидные линии. С куста скв-н пробуренных на один эксплуатационный объект в настоящее время строят и один общий шлейф, а если в кусте имеются скв-ны на различные эксплуатационные объекты, то рекомендуется по каждому объекту проектировать свою систему сбора. Однако в перспективе при строительстве мощных и сверхмощных (>20 скв-н) кустов разрабатывающих один эксплуатационный объект, с целью повышения надежности и гибкости технологической схемы, целесообразно проводить конструкционную проработку двухтрубных систем сбора с 2 шлейфами от куста. Наоборот для кустов среднего размера и при наличии 2 эксплуатационных объектов иногда целесообразно рассмотреть вариант однотрубных систем сбора с применением кустовых ижектирующих устройств для выравнивания Р 2 групп скв-н.
Г-овые потоки с нескольких шлейфов могут объединяться в Г-осборный коллектор – это трубопровод Æ=325, 426, 500 мм ведущий к УКПГ. Т. о., шлейфы – это ГПр-ы, начинающиеся от скв-н (кустов) и заканчивающиеся либо на входе УКПГ в месте регулирования Р и распределения Г (гребенка) или пунктом или зданием переключающей арматуры, либо врезкой в Г-осборный коллектор. Наиболее распространены следующие системы сбора: индивидуальная, групповая, централизованная и децентрализованная (рис. 1) Основы ингибирования. При ингибировании в систему "Г-вода" вводят трехактивный комп-т к-й изменяет усл-я термодинамического равновесия, м/у водой и Г-ом, при этом имеется опр-ная зависимость м/у концентрацией раствора ингибитора и t-рой г/о-теля. Ввод ингибиторов в воду резко уменьшает растворимость Г в воде. В настоящее время на мест-ях подачу ингибитора в шлейф и скв-ну осуществляют по индивидуальной схеме от УКПГ до каждой скв-ны прокладывают ингибиторопровод, к-й на УКПГ подключают к дозировочному насосу, она отличается большой надежностью в эксплуатации. Недостаток этой схемы – это потребность в большом числе насосов и трудоемкость обслуживания, поэтому широко применяют централизованную систему. В качестве ингибиторов применяют: водные растворы метанола, гликоля, гликолевых эфиров, нек-х солей (NaCl, MgCl2, BrCl, CaCl2). Метанол Метиловый спирт – низший одноатомный спирт, бесцветная жидкость с характерным запахом. Молярная масса – 32,04, r=0,81г/см; m0=0,82, m-10=0,97, m20=1,16, m-30=1,39, m-40=1,75. t-ра: вспышки=8oС; самовоспламенения=464oС. Критические пар-ры: Р=7,87 МПа, t=240oК=513oС. При t-ре ниже –40 0С в качестве ингибитора рекомендуется применять метанол. Гликоли В качестве ингибитора получили распространения ДЭГ и ТЭГ. Их используют в основном в качестве сорбента влаги при осушки Г. ЭГ Формула: С2Н4(ОН)2; М=62,07, бесцветная вязкая жидкость, без запаха, трудно возгорается, хорошо растворяется в воде, спирте. Все гликоли > вязки по сравнению с метанолом. С увеличением молярной массы их вязкость возрастает. Водные растворы ЭГ можно применять до t=-35 0С, при > низких t-рах ЭГ трудно перекачиваем. ДЭГ Формула: (СН2ОНСН2)2×О, бесцветная жидкость, легко смешивается с водой, низшими спиртами, ЭГ. mр=mо×(1+a×m), где mр и mо – вязкость при Ризб и Ратм. ТЭГ Формула: (СН2О СН2 СН2ОН)2, прозрачная бледно-желтая с запахом. По своим св-вам аналогична ДЭГ, но менее летуч. Водные растворы ТЭГ применяют в качестве ингибитора. СaCl2 Хлористый кальций, доступный, дешевый. Применяют раствор с концентрацией 30–35%. Высоко эффективен для снижения t-ры г/о-ия, возможность регенерации, мол-лярная масса – 111. Безводный СаСl2 – белые кристаллы кубической формы, сильно гигроскопические. Применение растворов СаCl2 с концентрацией >35% не целесообразно, особенно в зимних усл-ях, т. к. при этом замерзание раствора и выпадение солей в твердый осадок. Недостаток при длительном хранении в открытых емкостях они насыщаются О2 воздуха и становятся коррозионно-активными.
Новые ингибиторы Высокая стоимость гликолей, токсичность метанола, ограниченность технологических возможностей применения СаСl2, разр-а мест-й с агрессивными комп-тами, при к-й необх-о предупредить как г/о-ие так и коррозию определяют необх-ость поиска новых ингибиторов г/о-ия. Этиленкорбитол (ЭК) Побочный продукт производства эфирных гликолей ориентировочный состав % мас.: моноэтиловый эфир ДЭГ – 51,4; ЭГ – 46,15; ДЭГ – 1,13; этилцеллозоль – 0,18; пропилен гликоль – 0,4. ЭК прозрачная или слегка темная жидкость. tзамерз=–60оС; tкип=201,9оС; r20C=0,9898 г/см3; m20С=4,5 мПа×с. вязкость ЭК меньше чем у гликолей, но потери его при регенерации довольно высокие, т. к. упругость паров в 10 раз >, чем у ДЭГ и в 6 раз > чем у ЭГ. Этанол сырец и метанольная фракция Технологические сорта метанола получаемые в качестве побочных продуктов получении метанола (I сорт) и на гидролизных заводах при очистке этилового спирта сырца (II сорт). Эфироальмедегидная фракция (ЭАФ) Побочный продукт производства технического этанола и этилена, не токсичен. Состав % мас: этиловый спирт – 63%; диэтиловый эфир – 33 %; ацетальдегид – 0,7%; вода – 3,3%. Снижение равновесной t-ры г/о-ия ПГ при применении ЭАФ 5-20% концентрацией – Dt=0,47×С1,06, С – массовая концентрация раствора ЭАФ. 5. Опр-ие потребного кол-ва летучего ингибитора Использование метанола в борьбе с г/о – основной способ в Г-овой промышленности. Эффективен при разложении уже сформировавшихся гидратов. Присутствующий в Г-ожидкостном потоке метанол, помимо жидкой фазы, содержится в у/в-м к-те и растворяется в Г-е. Для выработки оптимального варианта технологии применения метанола необх-о располагать данными по фазовому распределению ингибитора прежде всего в системах добычи, сбора и подготовки Г. Алгоритм и методика расчета кол-ва метанола, необх-ого для борьбы с г/о-ем в системе скв-а–сеп-р С–01. 1. t-ра г/о: для Г: tг=2,2+14×lgP+(14×lgP)0,5 (1) для к-та: tк=5,7+14×lgP+(14×lgP)0,5 (2) 2. Минимально необх-ая концентрация отработанного метанола: С2=1,87 Dt+7 (при Dt³7 0С) (3) C2=5×(2×Dt)0,5 (при Dt<7 0C) (4) где С2 – концентрация отработанного насыщенного метанола, %; Dt – разность м/у равновесной t-рой г/о и фактической t-рой Г в конце защищаемого участка tф, Dt=tг–tф (5) 3. Отношение сод-ия метанола в Г-е к концентрации метанола в ВМС: a=е5,33+0,062×t/p0,69 (6)
где a – коэффициент распределения метанола; t, P – t-ра и P среды защищаемого участка, соответственно 0С и МПа. 4. Кол-во метанола, переходящего в Г-овую фазу, кг/тыс. м3: qг=0,001×a×С2 (7) 5. Растворимость метанола в к-те: Ск=0,2118×10-3×С22–0,2682×10-2×С2+0,2547×10-1 (8) 6. Сод-е метанола в у/в-м к-те, кг/тыс. м3: qк=Ск×Qк×rк/Qг (9) где Qк – добыча к-та, м3/сут; Qг – добыча Г, тыс.м3/сут; rк – средняя плотность к-та, кг/м3. 7. Влагоcод-е Г защищаемого участка, кг/тыс. м3: W=e1,487+0,0733×t–0,000226×t2/P+e–3,19+0,0538×t–0,00017×t2 (10) 8. Кол-во воды, выделившейся из Г, к-е должно быть обработано метанолом: DW=W1–W2 (11) где W1, W2 – влагоСод-е Г в начальной и конечной точках защищаемого участка, кг/тыс. м3. Для скв-н без водопроявления W1, W2 опр-ся по (10) При водопроявлении общее кол-во воды, к-е должно быть обработано метанолом: DW1=DW+Wпл (12) где Wпл – кол-во поступающей с Г пл-ой воды, кг/тыс. м3. 9. Кол-во метанола в жид-й фазе, кг/тыс. м3: qв=DW×C2/(C1–C2) (13) 10. Суммарный удельный необх-ый расход метанола для борьбы с г/ом опр-ся по уравнению материального баланса, кг/тыс. м3: Gmу=qг+qк+qв (14) 11. Общая минерализация воды в скв-е с водопроявлением, %: mобщ=Wпл×mпл/DW1 (15) где mпл – массовая для солей в пл-й воде, %. 12. Минимально необх-ая концентрация метанола с учетом минерализации пл-ой воды (в скв-е с водопроявлением), %: С21=Dt×e^(0,95–0,0005×С22)–mобщ×е0,3 (17) 13. Сод-е метанола в Г-овой фазе в скв-е с водопроявлением, (при Р, t и С21), кг/тыс. м3: qг1=0,001×a×С21 (18) 14. Растворимость метанола в у/в-м к-те с учетом общей минерализации воды, %: Сk1=0,2118×10-3(С21)2–0,2682×10–2(С21)+0,254710-1 (19) 15. Сод-е метанола в к-те с учетом общей минерализации воды, кг/тыс. м3: qk1=Ck1×Qk×rk/(Qг×100) (20) 16. Сод-е метанола в водном растворе с учетом общей минерализации, кг/тыс. м3: qв1=С21×DW1/(C1–C2) (21) 17. Суммарный удельный необх-ый расход метанола для предупреждения г/о в скв-е с водопроявлением с учетом общей минерализации опр-ся по уравнению материального баланса, кг/тыс. м3: G1my=qг1+qk1+qв1 (22) 18. Расход метанола, необх-ый для борьбы с г/о-ем, кг/ч: а) для скв-ы без водопроявления: Gm=Qг×Gmy/24 (23) Установлено, что метанол с к-том образуют азеотропную смесь, начальная t-ра кипения к-й составляет 48 0С. Поэтому в целях снижения потерь метанола с к-том, а также с Г-ом, рекомендуется поддерживать t-ру в трехфазном разделителе С–03В в пределах 42–43 0С вместо 500С. Метод снижения Р Этот метод один из Наиболее доступных методов ликвидации накопившихся гидратов, к-й проводится при отключенном с двух сторон участке. При этом давление на участке снижается до атмосферного за счет выпуска Г в атмосферу. С уменьшением Р в системе, содержащей гидрат и нек-е кол-во свободной воды при положительных t-рах, начинается диссоциация гидрата с поглощением тепла. Энергия, необх-ая для разложения гидрата отбирается от окружающей среды и, в первую очередь, от грунтовой воды, что сопровождается понижением t-ры воды. В тот момент, когда t-ра системы достигает 0 оС, необх-ая энергия для диссоциации гидрата обеспечивается за счет тепла, выделяющегося при замерзании свободной воды, и воды, выделившейся из гидрата при снижении его t-ры от начальной до 0оС.
НТС Наиболее широко прим-ся в практике промысловой обраб-ки Г на ГКМ НТС с дросселированием Г, однако при сущ-ей практике разр-и ГКМ на истощение, Pпл и Р на входе в УКПГ, падает. Этот способ м/б применен в чистом виде в начальный период разр-и, когда P на выходе из скв-ны существенно превышает P в начале ГПр-а. Низкая т/д-я эф-ть пр-са дросселир-я делает срок эф-го исп-я таких уст-к ограниченными. В дальнейшем t-й режим пр-са сеп-и нарушается, t сеп-и начинает возрастать. Естеств-го холода, получ-го в рез-те дросселир-я Г, становится недостаточно. Подключ-е дополнит-х водяных и возд-х т/о-ков может еще на нек-е время продлить срок службы существующих уст-к сеп-ии, но проблему не решает. В этом случае в схемах НТС исполь-ся холодильные машины, турбодетандерные агрегаты, позволяющих значительно увеличить эф-ть НТС. «+» НТС: 1) обесп-ет необх-ю т. росы по влаге и к-ту, достат-ю для трансп-та Г в средних широтах. 2) исп-ся энергия Г-го потока, поэтому пр-с НТС весьма экономичен, но не удается полностью извлечь у/в-й к-т и влагу. Абсорбционный метод Этот метод осн-н на способности нек-рых жид-х веществ – аб-тов поглощать влагу, для этой цели прим-ся различные аб-ты, они должны иметь: 1) удовлетворительную осушающую способность в широком интервале концентраций; 2) низкие P насыщ-х паров в усл-ях эксплуатации, для ¯ потерь аб-ты; 3) tкип настолько отличающуюся от tкип воды, чтобы происходило их разделение от сорбируемой воды; 4) низкую вяз-ть при tраб, обесп-ю хороший контакт с Г-м на тарелках колонны; 5) низкую взаиморастворимость с комп-ми Г. Наиболее полно этим треб-ям отвечают ЭГ, ДЭГ, ТЭГ. Их водные р-ры не вызываю коррозию оборуд-я. «+»: 1) незначительные потери P; 2) непрерывность пр-са, простота управления, возможность полной автоматизации; 3) возм-ть разр-и компактных, легких, транспортабельных уст-к; 4) > длит-й срок службы аб-та по сравн-ю с ад-ми и меньшая стоимость; «–»: 1) точка росы >, чем при осушке ад-том; 2) возм-ть увеличения потерь аб-та в присутствии нек-х тяжелых у/в-в из-за вспениваемости р-ра; 3) засоление аб-та, что снижает его поглотит-ю способность. На уст-ке аб-ной осушки Г аб-т после его насыщения парами воды в аб-ре регенерируется и возвращается в систему. t-ра в десорбере не должна превышать t-ры разложения аб-та. (для ДЭГ=164оС). Адсорбционный метод Позволяет почти полностью извлечь из Г С5+ и влагу. К ад-там предъявляются треб-я: 1) большая развитая пов-ть, обеспечивающая высокую производит-ть ад-х уст-вок;2) высокая активность поглощения комп-тов; 3) легкая и экономичная регенерация; 4) сохранение ад-ых свой-в в течение экслуатац-го срока службы; 5) высокая мех-я прочность в целях предотвр-я разруш-я их и образов-я пыли; 6) дешевизна, не токсичность, некоррозионность, хим-кая инертность, достаточная r; 7) неизменность объема в циклах ад-ии и десорбции, по возможности не разруш-ся при попадании на них капельной ж-ти. Распростр-е аб-ты: активиров-е угли, силикагели, алюмогели и цеолиты (молекул-е сита). Хар-ка ад-та обычно опред-ся рядом показателей: 1) ад-ая ём-ть сухого поглотителя; 2) режим равновесия, определяющий при заданных пар-рах P и t пр-са полноту исполь-я ад-ой емкости сухого поглотителя; 3) ск-ть пр-са или динамич-е хар-ки пр-са; 4) мех-м пр-са ад-ии с выводом ур-я мат. баланса. Ад-ые пр-сы дел-ся на периодич-ые и непрер-го дей-я. Среди периодич-х распр-е получили уст-ки КЦА (с продолж-ю цикла 40…80 мин против 4..8 часов в обычных уст-х). Чем < время цикла, тем > производит-ть уст-ки. Сокращение времени цикла огр-ся сравнит-но медленной десорбцией бензиновых у/в-в. «+»: 1) достиг-ся высокая степень очистки и осушки Г; 2) полн-ю отсут-ет необх-ть в потреблении воды и пара; 3) потребление эл. энергии минимально; 4) уст-ки компактные и легко монтируемые, при необх-ти можно перемещать на другие мест-я. «–»: 1) отн-но высокие кап. затраты на уст-ку, в 2..3 раза больше, чем при осушке жид-ми сорбентами; 2) необх-ть частой смены ад-та; 3) более высокий DР, чем в гликолевых уст-ках; 4) зав-ть производит-ти уст-вок от Рраб; 5) изм-е т. росы подготавливаемого Г во времени по мере насыщения ад-та влагой. Комбинированный способ Этот способ разделения Г м/б осуществлен на основе сочет-я сорбционных методов с предварит-м охл-ем Г и сорбента. Предв-е охл-е Г при прим-нии сорбционных методов обр-ки целесообразно осущ-ть с помощью дросселир-я без совершения внешней работы или с соверш-ем внеш-й работы с пом-ю турбодетандеров. Выбор метода: 1) на ГМ, можно прим-ть ад-ю (исп-ся при необходимости т. росы по воде < –25°С) или аб-ю; 2) для ГКМ, продукция к-х сод-т у/в-е к-ты < 100 см3/м3, прим-ся НТС с эж-цией 70..85% гликоля или с предварит-й осушкой Г; 3) для извл-я к-та из Г в период падающей добычи, а след-но, снижение т. росы по у/в-м, треб-ся ввод посторонних источников холода или прим-е аб-ии в потоке с исп-ем у/в-о сорбента; 4) для ГКМ при сод-е у/в-о к-та > 100 см3/м3 целесообразно применять НТ аб-ию с исп-ем у/в-о конд-та в кач-ве сорбента. Осушка Г осущ-ся либо путем впрыска гликоля в поток, либо на сорбционных уст-ках; 5) на Г и ГКМ, в газе к-рых содерж-ся сереводород, м-ды промысловой подгот-ки отличаются от вышеприведенных тем, что Г предварит-но очищается от H2S. Выбор режима работы УОГ. Экспл. показатели установок осушки газа зависят от первичных и вторичных факторов. Первичные факторы - Р,Т, состав газа на входе в УКПГ, концентрация осушителя в регенерированном растворе. Эти факторы определяют влагосодержание газа до и после абсорбера. Вторичные факторы УОГ- это степень насыщения абсорбента, эфф-ть работы оборудования, наличие в газе загр. примесей. Влияние давления. Давление яв-ся основным фактором определяющим металлоемкость абсорбера, удельный расход осушителя, расход энергии на работу циркуляционного насоса и т.д. как правило установки абсорб. осушки газа проектируют на давление 7,4 МПа Со временем из-за снижения давления газа перед УКПГ возникает необходимость ввода ДКС с тем, чтобы обеспечить нормальный гидравл. режим в аппаратах УКПГ и м.т.п. В этих условиях вопрос о влиянии давления на процесс осушки газа превращается в вопрос о взаимоувязке показателей работы ДКС и установок осушки газа. При этом большое значение имеет выбор места расположения ДКС относительно технологических установок, до или после них. При проектировании ДКС на ряду с пропускной способностью УКПГ учитывается также влияние Р на точку росы газа по воде, показатели блока регенерации, а также эколог. показатели установки. В общем виде влияние давления на показатели установки осушки газа представлены в табл.1. Показатели получены при след. исход. данных: расход газа-10 млн.м3/сут, массовая конц. ДЭГ-99%,96,3%, Т контакта-260С,ТТР-200С. Со снижение давления увеличивается равновесная влагоемкость газа ввиду этого возрастает и кол-во влаги извлеченной из газа в аб-ре. Согласно приведенным данным проведения осушки при высоких давл. обеспечивает при прочих равных условиях снижение затрат на обработку газа, т.к уменьшаются затраты энергии на регенрацию насыщ. раст-ра и подачу раст-ра гликоля в аб-бер. При одинаковых концентрированного гликоля в рег.и насыщ. р-рах уд. расход ДЭГ нах-ся в практически мин. зависимости от кол-ва влаги извлек. из газа. Одновременно с ростом уд.расхода ДЭГа увеличивается также тепловая нагрузка испарителя и возд. хол-ка. Со сниж. Р тр-ся более глубокая осушка газа с тем чтобы фактическая точка росы газа соотв. точке росы газа при зад. давлении. При сохр. объема добычи газа со сниж.давл. процесса повышается лин. скорость газа в аппаратах, что оказывает отрицат. влияние на работу УКПГ. в частности увеличивается капельный унос жидкости из входных сепараторов. Как правило капел. жидкость содер. минер.соли и мех.примеси. Эти вещества поглощаются раствором гликоля и накапливаются в нем снижая надежность эксплут. установок. Следует отметить что расположение ДКС перед уст. абс. осушки газа позволяет поддерживать в абс. пост.Р и ввести процесс осушки газа в оптим. гидрорежиме в абсорбере и при низких уд.расходах осушителя, однако разпол. ДКС перед УОГ имеет и ряд негативных влиятелей на показание УКПГ. Отметим следующее: 1)в летние месяцы повышается Темпер. контакта пр-сса осушки, т.к. практически невозможно с примен. АВО газ охладить до темп-ры газа перед УКПГ. В виду этого потреб-ся использование более концентрированного р-ра гликоля для получения заданной Т.Р.Г (рис.1) Кроме того при высоких темпер-рах контакта увелич. потери ДЭГа как в паравой фазе так и в виде отд-х капель 2)при работе входных сеп. с низкой эффект-тью вместе с кап. жидкостью на комп. агрегата попадает мех.примеси и мин.соли, отлагаясь на лопатках они сокращают межремонтный цикл агрегата 3)при размещениии всех ступенейДКС перед УКПГ с каждой установкой газ будет отводиться при давлении МТП. На каждой УКПГ требуется соот. капит.вложения для обес-ния работы системы. Во избежании этого в ряде случаев применяется схема согл. которой часть на дожатия газа устанавливается пред УГПК, а другая часть размещ. перед МТП. Осушенные потоки со всех УКПГ подаются на ед.площадку, здесь смесь дожимается до треб. давления и подается в МТП. Такое решение реализовано на месторож. Медвежье Следует отметить что размещение ступени сжатия газа до и после установок осушки при сохранении проектных значений добычи газа или ее незначительное сокращ. потребует рекост. аб. иливвода новых технолог.ниток с тем чтобы обеспечить их нормальн. гидровл. режим. Поскольку величина уноса поглатителя влаги с обрабат.газом обратнопропорц. давлению с повыш.давления уменьш. равновесные потреи ингибиторов с обрабат газом. Одновременно снижаются потери в кабельном виде. Унос гликоля в ГП может оказ. отриц. влиян. на его показатели. Это связано в первую очередь с возм.накоп.гликоля на отдельных участках МТП, что может повыс. перепад давл. в нем, кроме того уносимый гликоль теряется. что увеличивает эксплут. затраты. Выбор температуры тем-ра проц. осушки один из основных факторов опред.-х техноко-экон. показ. процесса аб. о.г. Чем ниже Т. газа при прочих равных условиях, тем меньше его влагоемкость, следовательно для извлечения влаги из газа потреб-ся меньш. уд. расход аб. это в свою очередь оказыв-ет сущ-ое влияние на метало и эноерго емкость блока регенер.-х УОГ Однако допуст. Т контакт огранич. вязкостью рас-ра получается при осушке газа рас-ром вязкостью не более 80-90 МПа*с. При увел. вязкости рас=ра выше этих значений сниж. интенсив процесса масса обмена между газом и осушителем затруд. достижения между ними равновесия. С учетом этого получена граф. завис-ть м/у Т. контакта и концентр. р-ра ДЭГ и ТЭГ (рис.2) При выборе Т. контакта и концентр. р-ра необх. учитывать, что за счет поглащения аоды и метанола из газовой фазы происходит снижение вязкости р-ра. Верхнее значение Т. контакта прак-ки не огранич-ся, однако необх. иметь ввиду, что чем выше Т. газа. тем больше расход осушителя. При этом из-за большого кол-ва влаги извл. из газа в аб –ре резко увел-ся расход энергии в блоке регенер.Поэтому при повыш. Т. газа на входе в аб. выше 40 С рек-ся газ охлаждать это особенно важно когда осушку ведут при низких Р. Т. абсорбента на входе в колону не должна превыш. Т. газа больше на 6-8С т.к. это приводит к увеличению его потерь. Если Т. гликоля ниже Т. газа, то происходит охлаждение газа и конденсация части тяжелых У/В что в свою очередь может привести к вспениванию аб. и как следствие захлебыванию тарелок и увелич. перепада Р. в колоне, Если же осушаемый газ имеет низкую Т можно установить теплообенник газ-гликоль для охлаждения регенер. р-ра гликоля. В отличие от Р. зависимость м/у Т газа и его влагосодер. прямая, чем ниже Т тем меньше равномесная влагоемкость газа. По этой причине влияние Т на показатели установок о.г. аналогично влиянию Р только в обрат. завис-ти, чем ниже Т проц-са, тем меньше концент.гликоля. От значения Т зависит также равновесные потери гликолей с осуш. газом. Со снижением Т уменьш. кол-во влаги извлекаем-го из газа при его осушке. Соответ. сниж. и уд. расход осушителя. Это в свою очередь приводит к уменьшению общего объема растворенного в р-ре гликоля. Благодаря этому улучшается экол. хар-ка объекта т.к. уменьш. объем газов отводимых из выветривателей Следует отметить. что потреи гликоля сниж. также за счет кар. уноса предпосылкой этого служит воз-ть более высокой степени коагуляции мелко дисперсных капель гликоля со сниж. Т. в сис-ме и облягчения условий их отделения от газа. Снижение Т контакта приводит также к сокращ. затрат тепла на работу блока регененер. В целом влияние Т. контакта аналогично влиянию Р на показатели установки о.г. Выбор каачества и кол-ва абсорбента
Кратность циркуляции ДЭГа Глубина осушки газа в абс-ре зависит от условий контакта, конц. РДЭГа и и кратности циркуляции абс-та. Чем выше Р и ниже Тконтакта в абс-ре тем ниже в.с. осушаемого газа, однако Р и Т контакта в пром.условиях параметры обычно не регулируемые, поэтому играют пассивную роль. Повышение конц.РДЭГа и увеличение подачи его в абс-р т.е. увеличение краности циркуляции, ведет к увеличению глубины осушки газа. Поскольку конц. ДЭГа зависит от технолог. режима и возм-тей уст-ки реген-ции, то экономическое соображение кратности циркуляции ДЭГа должна ус-ся не выше, той которая обеспечивает заданную глубину осушки газа. Для расчета требуемой кратности циркуляции необходимо выполнить тех-кий расчет абс-ра. Для операт. расчетов построены номограммы рис3. за основу принят тарельчатый абс-р оснащ-нный 15-ю колпачковыми тарелками. Опыт эксплуатации таких абс-ров показывает, что КПД тарелок нах-ся в пределах 0,15-0,25, поэтому в номограмме КПД=0,2, а раб. давл.контакта7,5МПа, унос влаги из сепаратора 30г/тыс.м3.Опыт экспл.сев.газовых мес-ний показывает, что ас-р нового типа МФА с 5-ю ступенями контакта имеют близкие технолог. хар-ки.Поэтому представленная номограмма применима для оценочных расчетов всех типов абс-ров. С помощью нее можно выполнить расчеты требуемой крат-ти цирк-ции ДЭГа, конц. ДЭГа,В.С.,точку росы газа. Обработка ДЭГа в абсорберах Отраб. в ад-ре ДЭГ яв-ся сырьем для уст-ки регенерации, поэтому его концентрация оказ-ет существенное влияние на технолог.режим и эф-ть рабоы этого блока. Расчет конц. отработ.ДЭГа вып-ся по ур-ю мат.баланса: gн-конц.отраб.ДЭГа,% gк-конц-я РДЭГа, Wн-в.с.сырого газа сепаратора,г/м3 Wк-в.с.осуш.газа L/Q-кратность циркуляции Wн-опред-ся по намограмме, как функция Т и Р в сепараторе. После чего к найденной равнов.вл-ти прибавляется унос из сепаратора: Wн=W+U/100 Wk-раститывается по тем же ур-ям или по номограмме как ф-я точки росы газа при зад-ных Р и Т. Концентрация РДЭГа Конц РДЭГа при испр.сост. испарителя и в отсутствии в аб-ре других лет продуктов опред-ся Р –нием в испарителе и Т-рой испарителя (5) Для оред-ния масс.конц.РДЭГа можно восп. ур-нием: (6) Решая ур-ние (1-6) можно опред-ть конц РДЭГа при известных параметрах работы испарителя. Для оператив расчетов на рис.4 представлена номограмма. точность номограммы в диапазоне 40...200% не хуже (+/-)10%. Причем наиб погрешности вероятны для области низких давлений менее 10КПа. выше погрешности не ревышает (+/-)5%. номограмма позволяет определить концентрацию РДЭГа при известн. параметрах работы испарителя, а также подобрать технологический режим работы испарителя, необходимый для обеспечения концентрации регенир. абс-та. В р-ре могут быть примеси других влияющих на работу в-ств: конденсат, соли. Поэтому ур-ние и номограмма рекомендуются для оценочных расчетов. Кратность циркуляции ДЭГа Глубина осушки газа в абс-ре зависит от условий контакта, конц. РДЭГа и и кратности циркуляции абс-та. Чем выше Р и ниже Тконтакта в абс-ре тем ниже в.с. осушаемого газа, однако Р и Т контакта в пром.условиях параметры обычно не регулируемые, поэтому играют пассивную роль. Повышение конц.РДЭГа и увеличение подачи его в абс-р т.е. увеличение краности циркуляции, ведет к увеличению глубины осушки газа. Поскольку конц. ДЭГа зависит от технолог. режима и возм-тей уст-ки реген-ции, то экономическое соображение кратности циркуляции ДЭГа должна ус-ся не выше, той которая обеспечивает заданную глубину осушки газа. Для расчета требуемой кратности циркуляции необходимо выполнить тех-кий расчет абс-ра. Для операт. расчетов построены номограммы рис3. за основу принят тарельчатый абс-р оснащ-нный 15-ю колпачковыми тарелками. Опыт эксплуатации таких абс-ров показывает, что КПД тарелок нах-ся в пределах 0,15-0,25, поэтому в номограмме КПД=0,2, а раб. давл.контакта7,5МПа, унос влаги из сепаратора 30г/тыс.м3.Опыт экспл.сев.газовых мес-ний показывает, что ас-р нового типа МФА с 5-ю ступенями контакта имеют близкие технолог. хар-ки.Поэтому представленная номограмма применима для оценочных расчетов всех типов абс-ров. С помощью нее можно выполнить расчеты требуемой крат-ти цирк-ции ДЭГа, конц. ДЭГа,В.С.,точку росы газа.
21. Расчет процесса дросселирования ПГ Для т/д-кого расчета пр-са НТС и определения потребного кол-ва ингибитора, следующему предотвращению г/о в промысловых сеп-ных устройствах и регулирующих клапанах на ГРС, необходимо знать t-ру газа после дросселирования. Эту температуру можно определить по известным начальному P1, t1 и конечному давлению P2, зная интегральный или среднедиф-ный эффект Джоуля-Томсона. Осн-м признаком процесса дросселирования явл-ся ровный по теплосодержанию или энтальпии газа до и после дросселирования, независимо от величины изменения Р. Т.е. i1=i2 – энтальпия Поскольку различия скоростей течения газа до и после дросселирования, а также наличие некоторой реальной теплопередачи может вызвать изменение теплосодержания. Если изменение скорости незначительно, либо равно 0, а величина реальной теплопередачи невелика и ею можно пренебречь, то можно принять ¶i=0. Когда, при дросселировании газа давление уменьшают на значительную величину, то эффект Джоуля-Томсона называют интегральным. Дифференциальный эффект Джоуля-Томсона это изменение температуры, происходящее от бесконечно малого изменения давления mi=(¶T/¶P)i=const (1) mi – дифференциальный эффект Джоуля-Томсона в промысловой практике в основном всегда имеет конечный перепад давления газа, поэтому диф. Эффектом обычно считается некоторый конечный перепад давления газа и (Dp=0,1 МПа). Свяжем (1) с 3-м параметром состояния – объемом. Для этого воспользуемся третьим законом т/д-ки: dQ=di–V×dP (2) Q – кол-во тепла; V – объем системы; Если процесс протекает при постоянном давлении, то изменение кол-ва тепла системы будет равно изменению ее теплосодержанию: dQ=di–CpdT (3) Отсюда Cp=(¶i/¶T)p (4) Cp – теплоемкость газа при постоянном давлении. Изотермическое влияние давления на энтальпию: (¶i/¶P)T=V–T(¶V/¶T)P (5) энтальпию любого процесса можно выразить в зависимости от параметров Р и Т: di=(¶i/¶P)Т×dP+(¶i/¶T)P×dT (6) Подставив (6) в (4) и (5): di=Cp×dT+[V–T(¶U/¶T)P]×dP (7) Для рассматриваемого процесса процесса дросселирования, когда di=0 из (7) получим: mi=(dP/¶P)=(T×(dV/dT)P–V)/CP (8) Этим выражением определяется дифференциальным эффектом Дж.-Томп. Через абсолютные параметры состояния газа. Дифференциальный эффект можно вычислить теоретически из уравнения состояния Ван-дер-Ваальса, Битта, Бертло и др. Из уравнения Бертло справедливо для запретной области теиператур и при умеренных давлениях (до 10 Мпа) можно получить формулу диф. дроссель эффекта в виде: mi=9×A×R×Tк×[1–8×(Тк/Т1)2]/(128×Рк×Ср) (9) где Tк, Рк – критическая температура и давление газа. Т1 – начальная тем-ра газа. СР – молярная теплоемкость газа при постоянном давлении. Преобразуя (8) к виду удобному для вычисления диф. дроссель эффекта, выразив его через остаточный объем и предение параметрах газа обобщенных функциях. Т.к. остаточный объем есть разность м/у объемами ид. И реального газов, то: а=R×T/P–V (10) Продифференцируем 10 по Т при Р=соnst. И результат дифференцирования подставив в уравнение (8), после преобразований для коэффициента Джоуля-Томпсона mi=[a–T×(¶a/¶T)P]/CP (11) выражая (11) через приведенные параметры газа t, p, и a получим, что mi=aк×[aпр–t×(¶aпр/¶t)p]/СР (12) где СР=СРо+DСP (13) СРо – молярная теплоемкость идеального газа при атмосферном давлении; DСР – изотермическая поправка теплоемкости на давление. Остаточный критический объем: aк=Р×Тк/Рк–Vк (14) p=Р/Рк (15), t=Т/Тк (16) aпр=a/aпр (17) Соответсвенно при Р, Т и остат. объемы. Расчеты показывают, что величина Ркр×aпр/Ткр для у/в-ых газов колеблется в пределах 1,41…1,47 и в среднем можно принять Рк×aк/Тк=1,44 (18)
|
|||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-19; просмотров: 64; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.129.70.157 (0.146 с.) |