Магнитное напряжение зубцовых зон

 

При расчете магнитных напряжений зубцовых зон принимается попущение, что линии равного магнитного потенциала в попереч­ном сечении машины представляют собой окружности с центром на оси вращения ротора. При этом допущении магнитное напряжение зубцовой зоны статора F_{Z 1} или ротора F_{Z 2} определяется разностью магнитных потенциалов между эквипотенциальными поверхностя­ми (на поперечном сечении — окружностями), проходящими по дну пазов и по поверхности головок зубцов.

Обычно рассматривают поле в одном элементе зубцовой зоны — зубцовом (пазовом) делении t_Z = π D / Z. Магнитные со­противления паза и зубца в магнитной цепи машины соединены параллельно, поэтому поток в зубцовом делении распределяется между ними пропорционально проводимостям магнитных сило­вых трубок, проходящих через зубец и паз. Пазы в электрической машине заполнены проводниками и их изоляцией, т. е. средой с магнитной проницаемостью, во много раз меньшей, чем проница­емость стали зубца. Поэтому поток в пазу составляет лишь небо­льшую часть общего потока зубцового деления. Эта часть потока как бы «вытесняется» из зубца в паз. При малом насыщении зуб­цов она очень мала и в расчетах ее не учитывают. При увеличе­нии насыщения зубцов доля потока в пазу возрастает и ее влия­ние начинает сказываться на магнитном напряжении зубцовой зоны F_Z.

Рассмотрим вначале расчет магнитного напряжения зубцовой зоны без учета вытеснения части потока в паз. При принятом допу­щении о конфигурации эквипотенциальных линий и в силу симмет­рии зубцовой зоны магнитные силовые линии, проходящие через се­редины оснований зубцов, совпадают с отрезками радиусов (см. рис. 4.1, а и б), поэтому

(4.21)

 

где H_Zx — напряженность магнитного поля в сечении зубца, соответ­ствующем расстоянию h_Zx от его узкой части; h_Z — высота зубца (рис. 4.5, а).

 

Рис. 4.5. К расчету магнитного напряжения зубцовой зоны

При постоянном сечении зубца считают, что напряженность поля в нем HZ постоянна, тогда FZ = HZhZ (4.21 а) При переменном сечении зубца FZ можно определить, разделив зубец по высоте на n достаточно малых участков с высотой Δ h, в пределах которых изменением HZ пренебрегают.

Определив для каждого участка индукцию, напряженность магнитного поля, магнитное напряже­ние и просуммировав последние, находят магнитное напряжение зубца.

Поток, приходящийся на одно зубцовое деление,

Ф _tZ = B _δ t_Z l _δ. (4.22)

Если через b_Zx обозначить ширину зубца на высоте h_Zx, то соот­ветствующее активное сечение зубца

S_Zx = k _c l _ст b_Zx,

где k _c — коэффициент заполнения сердечника сталью; l _ст — длина магнитопровода без вентиляционных каналов.

Индукция в рассматриваемом сечении зубца (рис. 4.5, б)

(4.23)

Напряженность поля определяется для соответствующей индук­ции по кривым намагничивания для выбранной марки стали.

Проведя несколько таких расчетов для различных сечений зуб­ца, можно для потока Ф _tZ построить кривую распределения напря­женности поля по высоте зубца (рис. 4.5, в). Площадь, ограничен­ная этой кривой, S_ACDE определяется в масштабе магнитного напряжения зубца:

Зубцы в электрических машинах могут иметь сложную конфигу­рацию, поэтому такие расчеты выполняют лишь на ЭВМ при необ­ходимости получения уточненных данных, при этом программы расчетов должны учитывать особенности размерных соотношений данной зубцовой зоны.

В практических расчетах оказывается достаточным приближен­ное решение, когда F_Z находится по (4.21) для некоторой средней расчетной

 

напряженности H_Z и расчетной высоты зубца h_Z, для которых справедливо

H_Z h_Z = F_Z

При плавно изменяющихся сечениях зубцов расчетная напря­женность H_Z достаточно точно находится по формуле

H_Z = (H_Zmax + 4H_{Z ср} + H_Zmin). (4.24)

Здесь H_{Z max}, H_{Z min} и H_{Z cp} — напряженности поля в поперечных сечениях зубца, которые определяются по индукциям в наиболее уз­ком S_{Z min}, наиболее широком S_{Z max} и среднем по высоте S _{Z cp} сечениях зубца, по следующим формулам:

(4.25)

где b_{Z min}, b_{Z max} - наибольшая и наименьшая ширина зубца (см. рис. 4.5, б)

При прямоугольных пазах при B_{Z max} ≤ 2,0 Тл используется рас­пространенный метод расчета F_Z по напряженности Н_{Z 1/3}, определенной по индукции в сечении на 1/3 высоты зубца от его узкой час­ти (см. рис. 4.5):

F_Z = H_Z1/3 h_Z, (4.26)

дающий хорошее совпадение с уточненными расчетами при неболь­шой разнице наибольшего и наименьшего сечений зубцов. При этом площадь прямоугольника ACD'E' со сторонами H _z1/3 и h_Z равновели­ка площади фигуры ACDE (см. рис. 4.5, в).

В отдельных случаях при большей разнице b_{Z max} и b_{Z min} и боль­ших насыщениях расчет проводится более детально. Зубец делится по высоте на две части, и для каждой из них определяется средняя напряженность поля указанным методом. В этом случае расчетные сечения берутся на высоте

и

от наиболее узкого сечения зубца.

При расчете магнитного напряжения зубцов с резко изменяю­щимся по высоте сечением, например зубцов двухклеточного рото­ра асинхронного двигателя и короткозамкнутого ротора с фигурны­ми пазами, зубцы также делятся по высоте на два участка с плавно изменяющимся сечением, при том магнитное напряжение зубцов равно сумме магнитных напряжений участков.

Рис. 4.6. Магнитный поток в зубцовом делении при насы­щении стали зубцов

Влияние местных изменений сечения зубца на изменение магнитного напряже­ния, не распространяющихся на большие, участки по его высоте (углубления в стенках пазов для крепления пазовых клинь­ев, расширения в коронках зубцов и т. п.), в практических расчетах обычно не учи­тывают. В насыщенной зубцовой зоне доля по­тока в пазу возрастает. Ее можно оценить, не прибегая к полному расчету поля на зубцовом делении, следующим образом. Обозначим поток в зубце Ф Z и поток в пазу Фп (рис. 4.6), тогда поток на зубцо­вом делении на высоте зубца h Zx будет ра­вен:   Ф tZ = Ф Zx + Фп х (4.27)

Разделив (4.27) на S_Zx и умножив и разделив второе слагаемое правой части на S _{п х} = b _{п x} l _δ, получим

(4.28)

или

B'_Zx = B_Zx + B _{п х} (4.29)

где В ' _Zх — расчетная индукция, определимая полным потоком в сече­нии зубца S_Zx в предположении, что поток в пазу отсутствует; b_Zx — действительная индукция в сечении зубца S_Zx, т.е. индукция, опреде­ленная с учетом того, что часть потока вытесняется из зубца в паз; В _{п х} — индукция в сечении паза S_{п х} , создаваемая вытесненной в паз ча­стью потока.

Так как паз заполнен средой с магнитной проницаемостью μ₀ (магнитной постоянной), то

В _{п х} = μ₀ Н _{п х} . (4.30)

На основании принятого допущения о конфигурации эквипотен­циальных линий в зубцовой зоне напряженность поля в зубце и в пазу на одной и той же высоте h_Zx будет одинакова, т. е.

Н _{п х} = H_Zx.

Тогда из (4.29) и (4.30) имеем

 

В'_Zх = В_Zх + μ₀ Н_Zх (4.31)

или

B'_Zx = B_Zx + μ₀ H_Zx k _{п x} , (4.32)

где k _{п x} — коэффициент, определяющий отношение площадей попе­речных сечений паза и зубца на высоте h_Zx:

k _пх = (4.33)

В машинах нормального исполнения k _п для различных по высоте зубца сечений обычно находится в пределах k _п = 0,5 – 2,0.

Для определения действительной индукции в каждом сечении зубца первоначально находят расчетную индукцию по полному по­току зубцового деления:

В ' _Zx = (4.34)

После этого, задаваясь значениями b_Zx, несколько меньшими, чем B ' _Zx, подбором находят действительную индукцию B_Zx и со­ответствующее ей значение H_Zx, при которых удовлетворяется ра­венство (4.32). Для облегчения расчета в приложении 2 приведе­ны кривые, позволяющие определить h_Zx непосредственно по расчетной индукции b ' _Zx с учетом фиксированных значений коэф­фициента k _п.

Численные значения k _п и μ₀ = 4π∙10^-7 Гн/м в (4.32) позволя­ют судить о значениях индукции в зубцах, при которых необхо­димо учитывать ответвление потока в паз. Для большинства современных электротехнических сталей при индукции B_Z ≤ 1,8 Тл напряженность поля не превышает H ≤ 16000 А/м, следователь­но, при этом уровне насыщения действительная индукция в зуб­цах будет меньше, чем расчетная, лишь на 2—3 % даже при бо­льших значениях k _п, поэтому в расчетах этим изменением можно пренебречь.

При индукциях B_Z ≥ 1,8 Тл расчет следует проводить с учетом ответвления потока в паз. Естественно, что вопрос о необходимости такого учета решается при определении индукции в каждом из рас­четных сечений зубца в отдельности [6].