Расчет воздухообмена в сварочных цехах

МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ

для выполнения расчетов по охране труда

 

Содержание

1. Расчет воздухообмена в производственном помещении.............................. 3

2. Расчет воздухообмена в сварочных цехах.................................................... 5

3. Расчет местной вытяжной вентиляции......................................................... 15

4. Расчет искусственного освещения................................................................ 18

5. Расчет естественного освещения.................................................................. 32

6. Определение уровня шума в производственных помещениях................... 39

7. Расчет виброизоляции.................................................................................. 46

8. Расчет защитного заземления...................................................................... 52

9. Расчет зануления.......................................................................................... 57

10. Расчет электромагнитного излучения..................................................................... 60

11. Список литературы................................................................................................... 62

 

1. Расчет воздухообмена в производственном помещении.

Расчет количества приточного воздуха, необходимого для общеобменной вентиляции выполняется из условия выделения в производственном помещении вредных веществ (например, окиси углерода СО) и избытков явного тепла.

Приведенный ниже расчет воздухообмена выполнен в соответствии со СниП 2.04.05-91 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования” для теплого периода года, как наиболее тяжелого режима работы системы механической вентиляции.

 

1.1.Расчет воздухообмена из условия выделения вредных веществ:

,

где L_в - количество приточного или удаляемого воздуха в зависимости от принятой схемы механической вентиляции, м ³ /c,

G_вр - количество вредных веществ, выделяемых в производственном помещении, мг/с,

q_ПДК - предельно допустимая концентрация вредных веществ в помещении, мг/м ³. Определяется из ГОСТ 12.1005-88 ССБТ “Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны”.

q_П - концентрация вредных веществ в наружном воздухе, подаваемом в помещение, мг/м ³:

При одновременном выделении в воздух рабочей зоны нескольких вредных веществ, расчет ведут по тому вредному веществу, для которого требуется подача чистого воздуха в наибольших количестве.

Так, например, в термических цехах при работе закалочных агрегатов. Работающих на природном газе, воздух рабочей зоны загрязняется оксидом углерода (СО). Количество оксида углерода, поступающего в воздух рабочей зоны, определяется по формуле:

,

где В - расход природного газа, кг/ч;

b - количество отходящих газов, образующихся при сжигании 1 кг топлива, кг/кг (для газовых печей 15 кг/кг);

р - процентное содержание СО в отходящих газах (3-5%).

Расход природного газа определяется по формуле:

,

где a - удельный расход топлива на 1 кВт мощности, принимается равным 0.58 кг/кВтч;

К_р - коэффициент режима работы печи с учетом разогрева и регулирования процессом горения, принимается равным от 1.2 до1.5;

N -мощность печей, кВт.

1.2.Расчет воздухообмена из условия выделения избыточного явного тепла.

При выделении избыточного явного тепла в производственном помещении количество приточного (удаляемого) воздуха определяется из условия компенсации избытков этого тепла:

.

Здесь Q_д - избытки явного тепла в производственном помещении, Вт, есть разность между поступающим в помещение явным теплом и количеством уходящего из помещения тепла определяется из формулы:

где q -удельный избыток явного тепла, Вт/м ³.

В холодных цехах (механических, сборочных и др.) удельный избыток явного тепла составляет не менее q =23 Вт/м ³. В горячих цехах (литейных, кузнечных, прокатных, термических, котельных и др.) удельный избыток явного тепла в оценочных работах принимается равным 100¸200 Вт/м ³ в более точных расчетах величины Q_д определяют с учетом тепла, выделяемого всеми энергетическими установками.

V - объем производственного помещения, м³;

С_в - массовая теплоемкость приточного воздуха, принимаемая 1000 Дж/(кг×К);

r_в - плотность приточного воздуха, принимаемая 1.2 кг/м ³;

t_уд - температура удаляемого из помещения воздуха, определяемая по формуле:

где t_норм - нормируемая температура в помещении выбирается по ГОСТ 12.1.005-88 в зависимости от категории помещения для теплого периода года;

D t - градиент температуры, принимаемый для непроизводственного помещения равным 0.5 град/м, для производственных помещений равным 1.5 град/м;

Н - расстояние от пола до центра вытяжных проемов, м;

t_п - температура приточного воздуха. Принимается на 5¸8 С ⁰ ниже температуры нормированной в рабочей зоне.

 

Таблица 5.3

Значения коэффициента t₂

 

Вид переплета для окон промышленных зданий	t2
Переплеты деревянные: одинарные спаренные двойные раздельные	0,75 0,7 0,6
Переплеты стальные: одинарные открывающиеся одинарные глухие двойные открывающиеся двойные глухие	0,75 0,9 0,6 0,8

 

Таблица 5.4

Значения коэффициента t₃

 

Несущие конструкции покрытий	t3
Стальные формы	0,9
Железобетонные и деревянные формы и арки	0,8
Балки и рамы сплошные при высоте сечения: 50 см и более менее 50 см	0,8 0,9

 

Таблица 5.5

Значение коэффициента t₄

 

Солнцезащитные устройства, изделия и материалы	t4
Убирающиеся регулируемые жалюзи и шторы (межстекольные внутренние, наружные)
Стационарные жалюзи и экраны с защитным углом не более 45^0 при расположении пластин жалюзи или экранов под углом 90^0 к плоскости окна: горизонтальные вертикальные	0,65 0,75
Горизонтальные козырьки: с защитным углом не более 30^0 с защитным углом от 15 до 45^0 (многоступенчатые)	0,8 0,9-0,6

 

 

Таблица 5.7

 

Значения коэффициента К_зд, учитывающего затенение окон противостоящими зданиями в зависимости от отношения расстояния между рассматриваемым и противостоящим зданием Р к высоте расположения карниза противостоящего здания над подоконником рассматриваемого окна Н_зд

 

Р/Нзд	0,5		1,5		3 и более
Кзд	1,7	1,4	1,2	1,1

 

 

Таблица 5.8

 

Значения коэффициента К_ф

 

Тип фонаря	Кф
Световые проемы в плоскости покрытия, ленточные
Световые проемы в плоскости покрытия, штучные	1,1
Фонари с наклонным двусторонним остеклением (трапециевидные)	1,15
Фонари с вертикальным двусторонним остеклением (прямоугольные)	1,2
Фонари с наклонным односторонним остеклением (шеды)	1,3
Фонари с вертикальным односторонним остеклением (шеды)	1,4

 

Таблица 5.6

Значение коэффициента r₁

Отношение глубины помещения к высоте от уровня условной рабочей поверхности верха окна	Отношение расстояния расчетной точки от наружной стены к глубине помещения	Значения r1 при боковом освещении	Значения r1 при боковом двустороннем освещении
Средневзвешенный коэффициент отражения потолка, стен и пола
0,5	0,4	0,3	0,5	0,4	0,3
Отношение длины помещения к его глубине
0,5		2 и более	0,5		2 и более	0,5		2 и более	0,5		2 и более	0,5		2 и более	0,5		2 и более
От 1 до 1,5	0,1	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05		1,05			1,05	1,05	1,05	1,05	1,05		1,05
0,5	1,4	1,3	1,2	1,2	1,15	1,1	1,2	1,1	1,1	1,35	1,25	1,15	1,15	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1
	2,1	1,9	1,5	1,8	1,6	1,3	1,4	1,3	1,2	1,6	1,4	1,25	1,45	1,3	1,5	1,25	1,15	1,1
Свыше 1,5 до 2,5		1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05			1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05	1,05
0,3	1,3	1,2	1,1	1,2	1,15	1,1	1,15	1,1	1,05	1,3	1,2	1,1	1,2	1,15	1,1	1,15	1,1	1,05
0,5	1,85	1,6	1,3	1,5	1,35	1,2	1,3	1,2	1,1	1,8	1,45	1,25	1,4	1,35	1,15	1,25	1,15	1,1
0,7	2,25		1,7	1,7	1,6	1,3	1,55	1,35	1,2	2,1	1,75	1,5	1,75	7,45	1,2	1,3	1,25	1,2
	3,8	3,3	2,4	2,8	2,4	1,8		1,8	1,5	2,35		1,6	1,9	1,6	1,5	1,5	1,35	1,2
Свыше 2,5 до 3,5	0,1	1,1	1,05	1,05	1,05						1,1	1,05	1,05	1,05
0,2	1,15	1,1	1,05	1,1	1,1	1,05		1,05	1,05	1,15	1,1	1,05	1,1	1,1	1,05	1,05	1,05	1,05
0,3	1,2	1,15	1,1	1,15	1,1	1,1	1,05	1,1	1,05	1,2	1,15	1,1	1,15	1,1	1,1	1,1	1,1	1,15
0,4	1,35	1,25	1,2	1,2	1,15	1,1			1,1	1,35	1,2	1,2	1,15	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1
0,5	1,6	1,45	1,3	1,35	1,25	1,2	1,25	1,15	1,1	1,5	1,4	1,25	1,3	1,2	1,15	1,2	1,1	1,1
0,6		1,75	1,45	1,6	1,45	1,3	1,6	1,8	1,6	1,35	1,5	1,35	1,5	1,35	1,2	1,35	1,25	1,15
0,7	2,6	2,2	1,7	1,4	1,7	1,4	1,6	1,5	1,3	2,25	1,9	1,45	1,7	1,5	1,25	1,5	1,4	1,2
0,8	3,6	3,1	2,1	2,4	2,2	1,55	1,9	1,7	1,4	2,8	2,4	1,9	1,9	1,6	1,3	1,65	1,5	1,25
0,9	5,3	4,2		2,9	2,45	1,9	2,2	1,85	1,5	3,65	2,9	2,6	2,2	1,9	1,5	1,8	1,6	1,3
	7,2	5,4	4,3	3,6	3,1	2,4	2,6	2,2	1,7	4,45	3,35	2,65	2,4	2,1	1,6		1,7	1,4
Свыше 3,5	0,1	1,2	1,15	1,1	1,1	1,1	1,05	1,05	1,05		1,2	1,15	1,1	1,1	1,1	1,05	1,05	1,05
0,2	1,4	1,3	1,2	1,2	1,15	1,1	1,1	1,05	1,05	1,4	1,8	1,2	1,2	1,15	1,1	1,1	1,05	1,05
0,3	1,75	1,5	1,3	1,4	1,3	1,2	1,25	1,2	1,1	1,75	1,5	1,3	1,4	1,3	1,2	1,25	1,2	1,1
0,4	2,4	2,1	1,8	1,6	1,4	1,3	1,4	1,3	1,2	2,35		1,75	1,6	1,4	1,3	1,35	1,25	1,15
0,5	3,4	2,9	2,5		1,8	1,5	1,7	1,5	1,3	3,25	2,8	2,4	1,9	1,7	1,45	1,65	1,5	1,3
0,6	4,6	3,8	3,1	2,4	2,1	1,8		1,8	1,5	4,2	3,5	2,85	2,25		1,7	1,95	1,7	1,4
0,7		4,7	3,7	2,9	2,6	2,1	2,3		1,7	5,1		3,2	2,55	2,3	1,85	2,1	1,8	1,5
0,8	7,4	5,8	4,7	3,4	2,9	2,4	2,6	2,3	1,9	5,8	4,5	3,6	2,8	2,4	1,95	2,25		1,6
0,9		7,1	5,6	4,3	3,6			2,6	2,1	6,2	4,9	3,9	3,4	2,8	2,3	2,45	2,1	1,7
		7,3	5,7		4,1	3,5	3,5		2,5	6,3			3,5	2,9	2,4	2,6	2,25	1,9

 

Таблица 5.9

 

Значения световой характеристики фонарей h_ф (прямоугольных, трапециевидных и шед)

 

Тип фонарей	Количество пролетов	Значения световой характеристики фонарей
Отношение длины помещения к ширине пролета
от 1 до 2	от 2 до 4	более 4
Отношение высоты помещения к ширине пролета
0,2 - 0,4	0,4 - 0,7	0,7 - 1	0,2 - 0,4	0,4 - 0,7	0,7 - 1	0,2 - 0,4	0,4 - 0,7	0,7 - 1
С вертикальным двусторонним остеклением (прямоугольные, М-образные)	Один	5,8	9,4		4,6	6,8	10,5	4,4	6,4	9,1
Два	5,2	7,5	12,8		5,1	7,8	3,7	6,4	6,5
Три и более	4,3	6,7	11,4	3,8	4,5	6,9	3,4		5,6

 

 

Таблица 5.10

Значения коэффициента r₂

 

Отношение высоты помещения, принимаемой от условной рабочей поверхности до нижней грани остекления, к ширине пролета	Значения коэффициента r2
Средневзвешенный коэффициент отражения потолка, стен и пола
rср = 0,5	rср = 0,4	rср = 0,3
Количество пролетов
		3 и более			3 и более			3 и более
	1,7	1,5	1,15	1,6	1,4	1,1	1,4	1,1	1,05
	1,5	1,4	1,15	1,4	1,3	1,1	1,3	1,1	1,05
0,75	1,45	1,35	1,15	1,35	1,25	1,1	1,25	1,1	1,05
0,5	1,4	1,3	1,15	1,3	1,2	1,1	1,2	1,1	1,05
0,25	1,35	1,25	1,15	1,25	1,15	1,1	1,15	1,1	1,05

Рис. 7.1

e - индекс пружины:

(7.9)

где D - средний диаметр пружины, м;

d - диаметр проволоки, м;

[ t ]- допускаемое напряжение сдвига при кручении, Н/м (табл. 7.1).

 

 

7.1.1.3. Число рабочих витков пружины:

, (7.10)

где G - модуль сдвига материала пружины, Н/м² (табл. 7.1)

7.1.1.4. Общее количество витков пружины:

, (7.11)

где i ₂- число нерабочих витков пружины (при i ₁>7 ® i ₂ = 2.5, при i ₁<7 ® i ₂ = 1.5).

7.1.1.5. Высота ненагруженной пружины:

(7.12)

7.1.1.6. Эффективность виброизоляции:

, , (7.13)

7.1.2. Выбор готовой пружины, выпускаемой промышленностью.

Проверочный расчет выбранной пружины осуществляется по следующей

схеме:

7.1.2.1. Определяется максимально допустимая статическая нагрузка:

(7.14)

7.1.2.2. Определяется жесткость пружины в вертикальном направлении:

(7.15)

7.1.2.3. Находится число пружин из условия:

, (7.16)

где Q - вес машины, H;

k_z - жесткость всех амортизаторов.

Установка машин на пружинные амортизаторы более эффективна, чем на резиновые, так как обеспечивает более низкие собственные частоты колебаний вибрирующего механизма.

Следует располагать центр жесткости виброизоляторов на одной вертикали с центром тяжести массы машины, установленной на специальное основание.

 

Таблица 7.1:

Расчет зануления

 

Занулением называется преднамеренное соединение частей электроустановки, нормально не находящихся под напряжением, с глухо-заземленной нейтралью трансформатора.

Зануление электроустановок обязательно:

· при напряжении 380 В и выше переменного тока и 440 в и выше постоянного тока;

· при номинальном напряжении выше 42 В и ниже 380 В переменного тока и выше 110 В и ниже 440 В постоянного тока – в помещениях с повышенной опасностью, особо опасных и наружных установках;

 

Зануление должно обеспечивать защиту людей от поражения электрическим током при прикосновении к металлическим нетоковедущим частям, которые могут оказаться под напряжением в результате замыкания на корпус.

При замыкании на корпус создается цепь однофазного короткого замыкания, в результате чего срабатывает защита и электроустановка отключается от сети.

Цель расчета зануления – определить условия, при которых оно надежно и быстро отключает поврежденную электроустановку от сети. Согласно ПУЭ проводимость фазных и нулевых защитных проводников должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании фазы на корпус возникал ток короткого замыкания I_кз, превышающий не менее чем в 3 раза номинальный ток плавкого элемента предохранителя или нерегулируемого расцепителя или тока регулируемого расцепителя автоматического выключателя.

 

 

Значение I _{номп. пл. вст.} предохранителей для сетей напряжением 220 и 380 В приведены в табл. 1, для автоматических выключателей – табл. 9.2.

Номинальный ток плавкой вставки выбирают из условия:

I_{ном. пл. вст.}>I_ном.

(I_ном – номинальный ток электроустановки).

 

Таблица 9.1

Значение I_ном. для некоторых типов предохранителей

 

Тип предохранителя	Iном, А
ПР – 2	6,10,15,20,25,35,45,60
НПН – 60	6,10,15,20,25,35,45,60
ПНТ – 10	4,6,10
ПН 2 – 100	30,40,50,60,80,100
ПН 2 – 250	80,100,120,150,200,250

Таблица 9.2

Значение I_ком. для автоматических выключателей на напряжении 380 В

 

Тип выключателя	Iном, А
АП 50 – 3 ТМ (3 - фазный)	1,6;2,5;4;6,4;10;16;25;40;50
АП 50 – 2 ТМ (1 - фазный)	1,6;2,5;4;6,4;10;16;25;40;50
А 3161 (1 - фазный)	15,20,25,30,40,50
А3163 (3 - фазный)	15,20,25,30,40,50

 

Величина тока однофазного короткого замыкания (I_кз) определяется по формуле:

где: U_ф – фазное напряжение, В

Z_п – сопротивление петли “фаза - ноль”, Ом

Z_т – сопротивление обмоток трансформатора, Ом

Z_п=R_ф+R_н

R_ф – сопротивление фазного провода, Ом

R_н – сопротивление нулевого провода, Ом

 

r - удельное сопротивление, Ом м

(r_меди=0,018 Ом м, r_{алюминия}=0,028 Ом м)

l – длина провода, м

s – сечение провода, м³

Таблица 9.3

Значение полных сопротивлений (Z_т) обмоток масляных трансформаторов

 

Мощность трансформатора, кВА	Zт, Ом, при схеме соединения обмоток
	Y/Yн	D/Yн
	3,110	0,906
	1,949	0,562
	1,237	0,360
	0,799	0,226
	0,487	0,141
	0,312	0,090
	0,195	0,056
	0,129	0,042
	0,081	0,027
	0,054	0,017

 

 

Таблица 9.4

Значение полных сопротивлений (Z_т) обмоток сухих трансформаторов

 

Мощность трансформатора, кВА	Схема соединения обмоток	Zт, Ом
	D/Yн	0,165
	Y/Yн	0,453
	D/ Y н	0,106
	Y/Yн	0,254
	D/Yн	0,066
	Y/Yн	0,130
	D/Yн	0,042
	Y/Yн	0,109
	D/Yн	0,027

 

 

МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ

для выполнения расчетов по охране труда

 

Содержание

1. Расчет воздухообмена в производственном помещении.............................. 3

2. Расчет воздухообмена в сварочных цехах.................................................... 5

3. Расчет местной вытяжной вентиляции......................................................... 15

4. Расчет искусственного освещения................................................................ 18

5. Расчет естественного освещения.................................................................. 32

6. Определение уровня шума в производственных помещениях................... 39

7. Расчет виброизоляции.................................................................................. 46

8. Расчет защитного заземления...................................................................... 52

9. Расчет зануления.......................................................................................... 57

10. Расчет электромагнитного излучения..................................................................... 60

11. Список литературы................................................................................................... 62

 

1. Расчет воздухообмена в производственном помещении.

Расчет количества приточного воздуха, необходимого для общеобменной вентиляции выполняется из условия выделения в производственном помещении вредных веществ (например, окиси углерода СО) и избытков явного тепла.

Приведенный ниже расчет воздухообмена выполнен в соответствии со СниП 2.04.05-91 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования” для теплого периода года, как наиболее тяжелого режима работы системы механической вентиляции.

 

1.1.Расчет воздухообмена из условия выделения вредных веществ:

,

где L_в - количество приточного или удаляемого воздуха в зависимости от принятой схемы механической вентиляции, м ³ /c,

G_вр - количество вредных веществ, выделяемых в производственном помещении, мг/с,

q_ПДК - предельно допустимая концентрация вредных веществ в помещении, мг/м ³. Определяется из ГОСТ 12.1005-88 ССБТ “Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны”.

q_П - концентрация вредных веществ в наружном воздухе, подаваемом в помещение, мг/м ³:

При одновременном выделении в воздух рабочей зоны нескольких вредных веществ, расчет ведут по тому вредному веществу, для которого требуется подача чистого воздуха в наибольших количестве.

Так, например, в термических цехах при работе закалочных агрегатов. Работающих на природном газе, воздух рабочей зоны загрязняется оксидом углерода (СО). Количество оксида углерода, поступающего в воздух рабочей зоны, определяется по формуле:

,

где В - расход природного газа, кг/ч;

b - количество отходящих газов, образующихся при сжигании 1 кг топлива, кг/кг (для газовых печей 15 кг/кг);

р - процентное содержание СО в отходящих газах (3-5%).

Расход природного газа определяется по формуле:

,

где a - удельный расход топлива на 1 кВт мощности, принимается равным 0.58 кг/кВтч;

К_р - коэффициент режима работы печи с учетом разогрева и регулирования процессом горения, принимается равным от 1.2 до1.5;

N -мощность печей, кВт.

1.2.Расчет воздухообмена из условия выделения избыточного явного тепла.

При выделении избыточного явного тепла в производственном помещении количество приточного (удаляемого) воздуха определяется из условия компенсации избытков этого тепла:

.

Здесь Q_д - избытки явного тепла в производственном помещении, Вт, есть разность между поступающим в помещение явным теплом и количеством уходящего из помещения тепла определяется из формулы:

где q -удельный избыток явного тепла, Вт/м ³.

В холодных цехах (механических, сборочных и др.) удельный избыток явного тепла составляет не менее q =23 Вт/м ³. В горячих цехах (литейных, кузнечных, прокатных, термических, котельных и др.) удельный избыток явного тепла в оценочных работах принимается равным 100¸200 Вт/м ³ в более точных расчетах величины Q_д определяют с учетом тепла, выделяемого всеми энергетическими установками.

V - объем производственного помещения, м³;

С_в - массовая теплоемкость приточного воздуха, принимаемая 1000 Дж/(кг×К);

r_в - плотность приточного воздуха, принимаемая 1.2 кг/м ³;

t_уд - температура удаляемого из помещения воздуха, определяемая по формуле:

где t_норм - нормируемая температура в помещении выбирается по ГОСТ 12.1.005-88 в зависимости от категории помещения для теплого периода года;

D t - градиент температуры, принимаемый для непроизводственного помещения равным 0.5 град/м, для производственных помещений равным 1.5 град/м;

Н - расстояние от пола до центра вытяжных проемов, м;

t_п - температура приточного воздуха. Принимается на 5¸8 С ⁰ ниже температуры нормированной в рабочей зоне.

 

Расчет воздухообмена в сварочных цехах

В сварочных цехах необходимо применять общеобменную и местную вентиляцию. Сварочные посты всех видов сварки должны быть оборудованы местной вентиляцией.

Расчет воздухообмена в сварочных цехах можно производить по удельному расчетному воздухообмену в зависимости от свариваемых и сварочных материалов для различных видов сварки и тепловой резки:

Lp – расчетный воздухообмен, на 1 кг израсходованного сварочного материала, который определяют по таблицам 1, 2, 3, 4, 5, 6;

q – расход сварочного материала, кг/ч, который принимают по данным технологического процесса для одного сварочного поста;

m – количество сварочных постов;

n – виды сварки.

При тепловой резке, газосварке и плазменной обработке расчетный воздухообмен определяют по таблицам 1, 2, 5.

При расчете потребного воздухообмена для разбавления вредных газов и аэрозолей по ПДК принимают количество приточного воздуха по тому вредному веществу, которое требует наибольших объемов (определяющее вредное вещество).

При определении величины общего воздухообмена необходимые объемы воздуха для каждого вида сварки суммировать.

Таблица 2.1.

Расчетные удельные воздухообмены при проектировании общеобменной вентиляции при электросварочных и газорезательных работах

 

Технологические Операции	Сварочные материалы	Расчетный воздухообмен,
Производственных помещений	Судовых помещений
Ручная сварка электродами с толстым покрытием	УОНИ-13/45, УОНИ-13/55 ЭА-606/11, ЭА-981/15 ЭА-48М/18 ЭА-395/9 АНО-3, АНО-4	На 1 кг израсходо электродов	ванных
Полуавтомати-ческая Сварка в среде СО2	Св-08Г2С Св208Г2С проволока Св-08 19Н11Ф2С2 Св-08Г6Х16Н25М6	На 1 кг израсходо сварочной	ванной проволоки
Сварка плавящим электородом в Аргоне или гелии   Сварка неплавящим Электродом в аргоне или гелии	Алюминиевые сплавы титановые сплавы медный МНЖКТ-5-1-0,2-0,2 Алюминиевые сплавы титановые сплавы	На 1 кг израсходо сварачной	ванной проволоки
Воздушно-дуговая строжка	Сталь 45Г17103 Сплав титана	На 1 кг угольных	электродов
Газовая резка	Сталь 45Г17103 d = 5 мм d = 10 мм d = 20 мм Углеродистая и низколегиро- ванная сталь   Сплав титана d = 4 мм d = 12 мм d = 20 мм d = 30 мм	На пог.м реза     На 1 апетилена   На 1 пог. м реза

 

 

Таблица 2.2.

Расчетные воздухообмены для проектирования общеобменной вентиляции сварочных цехов и участков

 

Технологическая операция	Сварочные материалы (широко применяемые) или технологические условия	Расчетный воздухообмен
Единица измерения израсходо- ванного сварочного материала
Ручная электродуговая сварка а) стали	Тонкопокрытые электроды (меловые, ОМА-2)	1 кг электродов
Толстопокрытые электроды: а) фтористокальциевые УОНИ-13, СМ-11, К-5, ОЗС-2	То же
б) руднокислые и ильменитовые ОММ-5, ЦМ-7, СМ-5	То же
в) рутиловые и рутилкарбонатные АНО-1, АНО-3, ОЗС-6, ОЗС-4, МР-3, МР-5	”
г) наплавочные электроды Литые и порошкообразные смеси (“Сормайт-1”, ВК-3, “Смена-2”, КБХ)	” 1 кг смеси
б) чугуна	Электроды ОЗЧ-1, АМЧ	1 кг электродов
в) меди и ее сплавов	Электроды “Комсомолец-100”, АБ-2, АМЦ-9-2	То же
г) титана и его сплавов	а) присадочные проволоки и неплавящиеся электроды	1 кг присадоч- ной проволоки
б) плавящиеся электроды в среде аргона	1 кг электродов
д) алюминия и его сплавов	а) присадочные проволоки и неплавящиеся электроды	1 кг присадоч- ной проволоки
	б) плавящиеся электроды в среде аргона или гелия	1 кг электрод- ной проволоки
Дуговая и электрошлаковая сварка под флюсом а) стали	Плавленые и керамические флюсы и электродные проволоки	То же
б) титана, меди, алюминия и их сплавов	То же	”
Полуавтоматичес-кая и автомати-ческая сварка в среде углекислого газа а) углеродистых и низколегирован-ных сталей	Углекислый газ и электродные проволоки	1 кг электрод- ной проволоки
б) теплоустойчивых и высоколегирован-ных сталей	То же	То же
Полуавтоматичес-кая сварка стали	Порошковые проволоки: а) карбонатно-флюоритного типа ПП-АН-2, ПП-АН-3, ЭПС-15	”
б) рутилового типа ПП-АН-1,ПП-ДСК2, ПСУ-2	”
в) наплавочные	”
Газовая резка высокомарганце- вистых сталей	Горючий газ и кислород	На 1 мм тол-щины 1 пог/м реза
То же титана и его сплавов	То же	То же

 

Таблица 2.3.

Валовые выделения вредных веществ и количество воздуха, необходимого для разбавления их до ПДК при полуавтоматической сварке в среде защитных газов

 

Вид сварки	Применяемые сварочные материалы	Валовые выделения определяющих воздухообмен вредных веществ, г, на 1 кг расходуемого сварочного материала	Расчетный воздухообмен, , на 1 кг расходуемого сварочного материала
Наименование	Коли-чество
Сварка стали в	Электродная проволока	Железа окись с примесью фтористых или марганцевых соединений (3-6%)	7,7-11,7	1900-2900
	Св-10Г2Н2СМТ	Железа окись с примесью до 3% окислов марганца	12,0
	Порошковая проволока ПП-АН4 ПП-АН-8	Фтористый водород	1,95
Марганец	2,18	7300*
Хромоникелевые электродные проволоки	Хромовый ангедрид	0,5-1,0	5000-10000
Сварка аргонодуго-вая алюминия и его сплавов	Электродная проволока Д-20,АМЦ, АМГ-6Т и др.	Алюминиевая окись	7,6-28,0	3800-1400
Титановых сплавов	Электродная проволока	Титан и его двуокись	4,75
Плавящим электродом меди в защит-ной смеси аргона и гелия	Электродная проволока МНЖ-КГ-5-1-0,2-0,2	Медь	11,0	11000*
* требуется дополнительное применение респиратора или подача чистого воздуха под маску.

 

Таблица 2.4.

Валовые выделения вредных веществ и количество воздуха, необходимого для разбавления их до ПДК при автоматической и полуавтоматической сварке (наплавке) под слоем флюса