Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение высоты дымовой трубы по условиям рассеивания газообразных выбросов. ⇐ ПредыдущаяСтр 5 из 5
Высоту дымовых труб котельных, проектируемых для работы на твердом топливе и мазуте и оборудуемых установками для очистки дымовых газов от золы со степенью улавливания 85-90% следует принимать по данным табл. III-13 в зависимости от приведенной зольности Ап и приведенной сернистости Sп,а также от максимального расхода топлива в котельной В. Ап =8,75; Sп =1,3; В=1168,896 кг/ч. Предполагаем, что высота дымовой трубы Нтр=30 м. Расчет высоты дымовых труб по условиям отвода газов и рассеивания содержащихся в них вредных выбросов производится по формуле: , м(51) [13] где А- коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы, сек2/3град1/3, А=120; V – объемный расход удаляемых продуктов сгорания, м3/с Z – число труб, Z=1; t- разность температур выбрасываемых газов и воздуха, t=124,4°С (ПДК)- предельно допустимая концентрация в атмосфере SO2, NO2, СО или золы; ПДКSO2=0,05, ПДКNO2=0,085, ПДКСО=1, ПДКЗ=0,15 MSO2=20×Sр×Вр×z(1-hSO2), (52) [13] Sр – содержание серы на рабочую массу топлива; Sр =1,3%; hSO2- доля SO2, улавливаемая летучей золой в газоходах котла; hSO2=0,1; MSO2=20×1,3×1104,607×(1-0)(1-0,1)2/3600=14,36, г/с МNO2=β1*K*Bp*z*(1- q4/100)*Qрн, г/с, (53) [13] где β1- коэффициент учитывающий влияние качества сжигаемого топлива и способа шлакозолоудаления на выход оксидов азота, β1=0,7 К-коэффициент, характеризующий выход оксидов азота на 1 ГДж теплоты условного толива, К=0,8 МNO2=0,7*0,23*1104,607*2/3600*4000*(1-5,5/100)*4,19/1000=1,56 р/с MCO=Сн*Вр*z*(1-q4/100), г/с (54) [13] Где Сн – коэффициент, характеризующий выход СО при сжигании топлива Сн=25,7 MCO=25,7*1104,607*2/3600*1*(1-5.5/100)=14,9 Mз=10×Bp×z×(Ap+q4)aун(1 - h3/100), г/с (55) [13] Где aун-доля твердых частиц, уносимых из топки, aун=0,2 h3 – КПД золоуловителя – 85% Mз=10*1104,607*2/3600*(35+5,5)*0,2*(1-0,85)=7,46 г/с F- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения примеси в атмосфере, F=2,5;
Определяем диаметр на выходе дымовой трубы: , (56) [13] где: ωвых=12м/с , В соответствии с диаметром, принимаем высоту трубы hтр=35 м. Вычисляем диаметр устья трубы: 8.2.Расчет аэродинамического сопротивлениягазового тракта котельной установки. Сопротивление газового тракта котельной установки складывается из следующих величин: Sк.у.=1,2*(Dhт+Dhк.у.+Dhш+Dhв.э+Dhзу+Dhбор)+Sд.тр.(57) Dhт – 8 мм. вод. ст. Dhк.у – 23,46 мм. вод. ст. Dhш – 2мм. вод. ст. на 1 шибер, всего 7 шиберов – 14мм. вод. ст.
Dhзу – 60 мм. вод. ст. Dhбор – 2 мм. вод. ст. на 25 п.м., всего 35 п.м. – 2,8 мм. вод. ст. Sд.тр – 4 мм. вод. ст. на 10 м высоты трубы, всего 50 м – 20 мм.в.ст Сопротивление водяного экономайзера рассчитывается по формуле: Dhвэ=0,5×nвэ×w2вэ×rсрвэ/2*g, мм.вод.ст. (58) где nвэ-число рядов труб по глубине пучка; wвэ- средняя скорость газов; wвэ=6,43 м/с; rсрвэ-средняя плотность дымовых газов, rср вэ=273/(q ср вэ+273), кг/м3 где q ср вэ - средняя температура дымовых газов, q ср вэ=230,5°С rср вэ=273/(230,5+273)=0,727 кг/м3 Dhвэ=0,5×16×6,43×0,727/2*9,81=12,26 мм. вод. ст. Sк.у.=2*(8+23,46+12,26+60+2,8+14+12,78)=150,96 мм. вод. ст. Подбор дымососа и вентилятора. В производственно-отопительных котельных подача воздуха в топку осуществляется дутьевыми вентиляторами. Вентиляторы и дымососы подбираются по производительности и напору. Производительность вентилятора: Vвент =β1*Vов*a'т*Вка*, м3/ч (56) Где: β1 -коэффициент запаса по производительности: β1=1,1; Vов - количество теоретически необходимого воздуха: Vов=4,86 м3/кг; a'т -коэффициент избытка воздуха в топке: a'т = 1,4; Вр - расход топлива одним котлом: Вр = 1104,6 кг/ч tв - температура воздуха, поступающего в вентилятор: tв = 30 0С. Vвент = 1,1*4,86*1,4*1104,6*(273+30)/273 =9175,8 м3/ч Мощность вентилятора: - напор вентилятора; Принимаем вентилятор ВДН-9 Производительность: 4,65*103 м3/ч Напор 2,78 кПа КПД 83% Подбор дымососов Рис.6 Устройство дымососа Расход продуктов сгорания: Расчетное полное давление, которое должен создавать нагнетатель: Приведенное давление: принимаем центробежный дымосос ДН10-У с техническими характеристиками: производительность 20,5 м3/ч, давление в режиме отсасывания-225 Па,в режиме подачи- 350 Па, частота вращения – 1000 об/мин, максимальная температура – 250 0С, мощность двигателя – 47 кВт, напряжение – 380 В, масса – 679 кг. Топливоподача. Выбираю схему топливоподачи с помощью вертикально-горизонтального подъемника системы Шевьева [7]. Из приемного бункера 1, расположенного непосредственно в здании котельной, топливо попадает на угледробилку 2, а из нее ссыпается в ковш 3 вертикально-горизонтального подъемника 4. Ковшом, перемещаемым по специальным направляющим лебедкой 5 уголь подается в бункера 6 при котлах, а из них по течкам 7 к механическим забрасывателям топок. Максимальная высота подъема рекомендуется не более 12 м, горизонтальный ход тележки зависит от кол-ва котлов. Принимаем подъемник к емкостью ковша 1 м3, производительностью 32 м3/ч, мощностью 11 кВт, скоростью передвижения ковша 0,5 м/с.
Шлакозолоудаление Для шлакозолоудаления применяем схему при помощи скреперного ковша. Из бункеров котла 1 зола и шлак сбрасываются в скреперный канал 2, в котором при помощи лебедки 3 и системы натяжных тросов 4 перемещаются в ковш 5. Ковш захватывает золу и шлак и по наклонной эстакаде 6 подает их в бункер 7, расположенный на известном расстоянии от котельной (13,5 м). Бункер разгружают в подъезжающие автосамосвалы. Золу и шлак заливают водой непосредственно в зольниках или бункерах, либо в скреперном канале. Бункер 7 оборудован челюстным затвором 8. Заглубление скреперного канала в зависимости от расположения бункеров и их конструкции может составлять 1 – 3 м. Наклонный участок установки расположен под углом 30-350 к горизонту. Скорость перемещения скрепера составляет 0,5 м/с. При емкости ковша 0,5 м3 производительность установки равно 4,5 м3/ч.
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-10; просмотров: 558; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.12.161.77 (0.011 с.) |