Заглавная страница
Избранные статьи
Случайная статья
Познавательные статьи
Новые добавления
Обратная связь

ТОП 10 на сайте

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Техника нижней прямой подачи мяча.

Франко-прусская война (причины и последствия)

Организация работы процедурного кабинета

Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний

Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Обработка изделий медицинского назначения многократного применения

Образцы текста публицистического стиля

Четыре типа изменения баланса

Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву

Мы поможем в написании ваших работ!

ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Влияние общества на человека

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Практические работы по географии для 6 класса

Организация работы процедурного кабинета

Изменения в неживой природе осенью

Уборка процедурного кабинета

Сольфеджио. Все правила по сольфеджио

Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления

Главная Избранные Случайная статья Познавательные Новые добавления Обратная связь FAQ

Розмірних ланцюгів, та виконання креслень.

Стр 1 из 5Следующая ⇒

Розмірних ланцюгів, та виконання креслень.

Варіант	Змащувальна рідина	Матеріал деталей	Шорсткість поверхонь Ra, мкм	Вихідна ланка розмірно-го лан-цюга	Робоче креслення	Границя текучості матеріалу
Вал	Отвір	колесо	вал
	И-25К	Сталь 45	1,6	0,4	В₀		360*10⁶

КР ВСТВ12.0207.00.00. ТЗ

Зм

Арк.

№ докум

Підпис

Дата

Розробив

Горбаньов

Редуктор загального призначення. Технічне завдання.

Літер

Аркуш

Аркушів

Перевірив

Підгаєцький

Т.контр.

КНТУ гр.ІМ-10-1

Н.контр.

Утв.

Зміст 1. Розробка креслення редуктора. 1 2. Розрахунок нерухомої посадки гладкого циліндричного з’єднання. 3 3. Розрахунок посадки для підшипника рідинного тертя. 7 4. Вибір шпонкового з’єднання. 10 5. Розрахунок посадок підшипників кочення. 14 6. Розрахунок евольвентного шліцьового з’єднання. 17 7. Вибір параметрів прямобічного шліцьового з’єднання. 20 8. Розрахунок розмірного ланцюга. 22 9. Розрахунок циліндричних зубчастих передач. 25 10. Розрахунок граничних калібрів для контролю зовнішньої і внутрішньої циліндричних поверхонь. 28 ЛІТЕРАТУРА.. 31

КР.ВСТВ.12.0207.00.00 ПЗ

Зм

Арк

№ докум.

Підпис

дата

Розроб.

Горбаньов

Редуктор загального призначення Пояснювальна записка

Літера

Аркуш

Аркушів

Перевір.

Підгаєцьки

Т. контр.

КНТУ гр. ІМ 10-1

Н.Контр.

Затв.

1.Розробка креслень редуктора Згідно рис.1 і розміру L (табл. 1 виконуємо креслення редуктора тонкими лініями на листі формату А2. При цьому застосовуємо масштаб. Всі розміри округлюємо до найближчих стандартних, згідно роботи [1], частина 1,табл. 1.3 При проектуванні обираємо номери підшипників,типорозміри шліцьових та шпонкових з’єднань. Згідно заданому модулю проводимо розрахунки кількості зуб’їв зубчастих коліс та міжосьові відстані. З’єднання, вказані в табл.2., креслимо згідно з ЄСКД. Обираємо і виконуємо креслення гвинтів кріплення кришок редуктора. Передбачається осьова фіксація зубчастого колеса на другому валу якщо вони не з’єднанні посадкою з натягом. Отриманні розміри приймаються як вихідні для проведення подальших розрахунків. Кінцеве креслення редуктора оформлюється згідно додатка 1. Перед виконанням креслення розраховуємо розміри зубчастих коліс згідно табл.3.1 та 3.2. Таблиця 3.1 Вихідні данні

№ п/п	Найменування	Позначення	Розмір, мм	Джерело інформації
	Розмір редуктора	L	200 мм	Табл. 1
	Модуль за е лення	m	1,25 мм	Табл. 1

Розміри всіх елементів редуктора (валів,зубчастих коліс,підшипників), а також міжосьові відстані розраховуються на основі співвідношення розміру L із рис. 1 з розміром L,який заданий в таблиці 1.

Вищезгадані розміри елементів редуктота збільшуються або зменшуються пропорційно зміні співвідношення значень L.

Геометричний розрахунок передач редуктора Таблиця 5

№ п/п	Визначаємий параметр	Розрахункова формула	Розрахунок	Приймаєм
	Кількість зубців першого колеса	Z1=(L-30)/ 3,3m	Z1=(200-30)/3,3*1,25=42	Z1=42
	Кількість зубів інших коліс	Z2=1,34Z1	Z2=1,3*42=55	Z2=55
Z3=0,97Z1	Z3=0,97∙42=41	Z3=41
Z4=1,15Z1	Z4=1,15∙42=49	Z4=49
	Міжосьова відстань першої передачі	aw1=m(Z1+Z2)/2	aw1=1,25(42+55)/2	aw1=61

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп

Дата

Продовження табл.5

	Міжосьова від тань другої передачі	aw2=m(Z3+Z4)/2	aw2=1,25(41+49)/2=56 мм
	Ділильні діаметри зубчастих коліс	d1=mZ1	d1=1,25×42=52,5 мм
d2=mZ2	d2=1,25×55=68,75 мм
d3=mZ3	d3=1,25×41=51,25 мм
d4=mZ4	d4=1,25×49=61,25 мм
	Зовнішні діаметри зубчастих коліс	da1=m(Z1+2)	da1=1,25(42+2)=55 мм
da2=m(Z2+2)	da2=1,25(55+2)=71,25 мм
da3=m(Z3+2)	da3=1,25(41+2)=53,75 мм
da4=m(Z4+2)	da4=1,25(49+2)=63,75 мм

Всі підшипники редуктора приймаємо кульковими,радіальними однорядними згідно ГОСТ 8338. Розміри їх беремо з вищезазначеного ГОСТу.

На кресленні всі підшипники показуємо умовно за ЄСКД.

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

2.Розрахунок типових з’єднань 2 Розрахунок нерухомої посадки гладкого циліндричного з’єднання. Розрахунок посадок з натягом(посадок з пружнім зв’язком) виконуємо з метою забезпечення міцності з’єднання, відсутності зміщення спряжених деталей під дією зовнішніх сил. Виходячи з першої умрви, визначаємо мінімальний допустимий натяг (N^min), необхідний для передачі зовнішніх сил. Виходячи з лругої умови, визначаємо максимально-допустимий натяг (N^max), при якому відсутні пластичні деформації. Вихідні данні для проведення розрахунку приведені в табл. 1.1 При розрахунках використана інформація з роботи [1], частина 1, стор. 333...339. Вихідні данні для розрахунків Таблиця 7.

№ п/п	Найменування	Позначення	Одиниці виміру	Джерело інформації	Значення для данного прикладу
	Крутний момент на валу	М	H.м	Табл. 1
	Осьова сила	Q	H	Табл. 1
	Внутрішній діаметр полого валу	d₁	мм	Графічно Рис. 1
	Довжина спряжіння	l	мм	Графічно Рис. 1
	Зовнішній діаметр втулки	d₂	мм	Графічно Рис. 1
	Нормальний діаметр спряжіння	d	мм	Графічно Рис. 1
	Коефіцієнт тертя	f		[1], частина 1, табл. 1.104	0,1
	Коефіцієнт Пуасона для матеріалів	Втулки	μ _D	-	-	0,3
Валу	μ_а
	Модуль пружності матеріалу	Втулки	E_D	Н/м²	[1] частина 1, табл. 1	2×10¹¹
Валу	E_а
	Шорсткість поверхонь спряжених деталей	Втулки	R_aD	мкм	[1], частина 1, табл. 1.104	3,2
Валу	R_a_а	3,2
	Коефіцієнт,який враховує вплив температурних деформацій	К₂	мкм	[5] стор. 7

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Продовження табл. 7

	Коефіцієнт,який враховує додаткову деформацію під дією відцентрових сил	К₃	мкм	[5] cтор.7	2.5
	Матеріал деталей	Втулки		Табл 2.4	Сталь 45Х
Валу

Таблиця 8. Розрахунок

№ п/п	Визначаємий параметр	Розрахункова форму	Розрахунок
	Визначаємо допоміжні величини	ξ₁=(d/d2)²	ξ₁=(30/54)²=0,3
ξ₂=(d1/d)²	ξ₂=(0/54)²=0
C₁=(1+ ξ₁)/(1- ξ₁)	C₁=(1+0,3)/(1-0,3)=1,85
C₂=(1+ ξ₂)/(1- ξ₂)	C₂=(1+0)/(1-0)=1
C_D= C₁+μ_D	C_D=1,85+0,3=2,15
C_d=C₂- μ_d	C_d=1-0,3=0,7
a=(C_D/E_D)+(C_d/E_d)	a=(2,15/2×10¹¹)+(0,7/2×10¹¹)=1,4×10¹¹
	Визначаємо найменший тиск в зоні спряження	P_min=	P_min=√100²+(2×1000/30×10^-3) /3,14×10^-3×30×0,1×10^-3=11×10⁶
	Визначаємо коефіцієнт,який враховує зминання і руйнування мікронерівност й в улки і вала	K₁=5(R_aD+R_ad)	K₁=5(0,4+1,6)=10
	Визначаємо мінімальне значення натягу	N_min=P_min∙d∙a	N_min=11×10⁸×30×1,42×10¹¹= 46(мкм)

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Продовження табл. 9

№ п\п	Визначаємий параметр	Розрахункова формула	Розрахунок
	Визначаємо розрахунковий натяг мінімально допустимий	[N_p]= N_min+K₁+K₂+K₃	[N_p]=46+10+2+2,5=60,5
	Визначаємо нижнє граничне відхилення по квалітетам 6,7,8,9, СТ СЭВ 14475 і визначаємо посадку	ES-[1], частина 1,табл. 1.27 \| ei\|= N_p+ES	\| ei\|=61+33=94
	Визначаємо максимальне значення натягу при прийнятній посадці	N_max=\|es\|	N_max=121
	Визначаємо значення максимального тиску, який виникає при спряжінні		P_max=(121-10)×10^-6/(30×10^-3×1,4×10^-11=264,3×10⁶H/м²
	Визначаємо максимальне напруження в спряжінні втулки σ_D і валу σ_d	σ_D=C₁∙P_max σ_d=C₂∙P_min	σ_D=1,85×264,3×10⁶=475,7×10⁶ σ_d=1×264,3×10⁶=264,3×10⁶
	Порівнюємо визначенні параметри максимальних напружент втулки σ_D і валу σ_d з допустимим значенням [σ_т] для матеріалу втулки і валу – Сталь 45	σ_D≤[σ_т]_D σ_d≤[σ_т]_d	475,7×10⁶≤320×10⁶ 264×10⁶≤800×10⁶
	Визначаємо зусилля напресування	P_н=π∙d∙10^-3∙l∙ 10^-3∙f ∙ P_max	P_н=3,14×30×10^-3×24× 10^-3×0,1×264,3=5975KH
	Перевіряємо умови додержання мінімально-допустимого натягу	N_min=\|ei\|- \|ES\|≥[N_p]	N_min₌_88-₃₃_≥53

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Таблиця 10.Вихідні данні

№ п/п	Найменівання параметру	Позначення	Одиниці виміру	Джерело інформації	Значення для даного прикладу
	Шорсткість поверхонь	Отвір	RaD	мкм	Табл. 4	0,4
Вал	Rad	1,6
	Коефіцієнт запасу надійності	K		[5] стор. 36
	Компенсування на відхилення режиму роботи температури вузла, впливу механічних включень	h_g	мкм	[5] стор. 36	2,5
	Довжина підшипника	l	см	Креслення вузла
	Навантаження на підшипник	R	Н	Табл. 2.1
	Динамічна в’язкість рідини	μ	сСт	[1], частина 1,табл. 1.99
	Кількість обертів підшипника	n	Об/хв	Табл. 2.1
	Діаметр підшипника	d	см	Креслення вузла

Таблиця 11. Розрахунок

№ п/п	Визначаємий параметр	Розрахункова формула	Розрахунок
	Найменша товщина шару рідини, при якому можливо появлення рідинного тертя	h_ж.т=K(RaD+ Rad+ h_g)	h_ж.т=2(0,4+1,6+2,5)=4,5

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Продовження таблиці 11.

№ п/п	Визначаємий параметр	Розрахункова фо мула	Розрахунок
	Найменший граничний зазор в посадці		[S_min]=4×4,5=18(мкм)
	Найбільший граничний зазор в посадці	[S_max]=(0,355∙10^-9∙μ∙n∙l∙d³) /R∙[S_min]	[S_max]=(0,355×45×33×2³)/ (2000×18=59мкм
	Встановлюємо умови вибору посадок	S_max вибр. ≤ [S_max]	20>18 46<58
	Визначаємо верхнє гра-ничне відхилення отвору по квалітетах 6, 7, 8, 9, 10 по табл. 1.27, [1], частина 1		\|ES\|=13
	Визначаємо нижнє гра-ничне відхилення вала по квалітетах 6, 7, 8, 9, 10 по табл. 1.27, [1], частина 1	\|ei\|=\|S_max\|-ES	\|ei\|=-33
	Приймаємо посадку з урахуванням пункту 5 і 6 по 7 квалітету	Ø50=	Ø20=
	Проводимо пе-ревірку прийнятої посадки по умовах п.4	S_max вибр.= ES+ei≤[S_max]	Smin(вибр)=20≥[Smin]18 Умова виконуэться Smax(вибр)=13+33=46≤S[max]59 Умова виконується

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

3. ВИБІР ШПОНКОВОГО З ̉ЄДНАННЯ.

Шпонкові з̉єднання виконуються для передачі скрутних моментів. Стандартизовані шпонкові з̉ єднання з призматичними і сегментними шпонками. З̉ єднання з сегментною шпонкою використовують лише для нерухомих з̉ єднань.

Розміри з̉ єднань з сегментними шпонками нормовані за ГОСТ 8795 та ГОСТ 8794. Розміри з̉ єднань з призматичними шпонками нормовані за ГОСТ 8789. Граничні відхилення розмірів з̉ єднань призматичних і сегментних шпонок нормовані за ГОСТ 7227.Вихідні данні для проведення вибору шпонкового з̉ єднання приймаємо у табл. 2. В ній визначне місце розташування з̉ єднання на кресленні редуктору і тип шпонкового з̉ єднання, та характер з̉ єднання.

При розробці методики вибору параметрів використалась інформація з роботи [1], частина 2, стор. 772…780.

Таблиця 12. Вибір параметрів вільного з̉ єднання з призматичною шпонкою

№ п/п	Найменування параметру	Позна- чення	Одиниці виміру	Джерело інфор- мації	Значення для даного прикладу
	Номінальний діаметр	d	мм	Креслення р -дуктору (рис. 1)
	Номінальні розміри шпонки	Ширина	b	мм	Частина 2. табл.4.52
Висота	h
Фаска	s	0,4
Довжина	l	Рис.1
	Номінальні розміри пазу	Глибина на валу		мм	Частина 2. табл 4.52
Гли ина на отворі		3,3
	Граничні відхи-лення по розміру „ b ” при вільному характері з ̉єдна-ння	Шпонки	h9	мм	Частина 2,табл.4.53. табл.22	h9
Паз валу	H9	N9
Паз отв ру	Js9	Js9

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Вибір параметрів з’єднання з призматичною шпонкою Таблиця 13.

№ п/п	Найменування параметру	Позначення	Одиниці виміру	Джерело інформації	Значення для даного прикладу
	Номінальний діаметр з’єднання	D	мм	Креслення редуктору
	Номінальні розміри шпонки	ширина	b	мм	[1] частина 2, табл 4.55
висота	h
діаметр	d
фаска	s	0,4
	Розміри шпонкового пазу	Глибина вала	t₁	мм	[1] частина 2, табл 4.55	3,3
Глибина отвору	t₂
	Граничні відхилення по розміру „b” при нормальному характері з’єднання	Шпонки		мм	[1] частина 2, табл 4.56	12h11
Паз вала		12H11
Паз отвор		12D11
	Граничні відхилення вільних розмірів	Висота шпонки	h	мм	[1] частина 2, табл 4.54 [1] частина 2, табл 1.37	12h11
Діаме шпонки	d_ш	12h12
Глибина в пазу вала	t₁	5
Глибина в пазу отвора	t₂	3,3

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Таблиця 14. Вихідні дані

№ п/п	Найменування параметру	Позна- чення	Одиниці виміру	Джерело інфор- мації	Значення для даного прикладу
	Внутрішній діаметр (номінал)		мм	Креслення ре- дуктора
	Відхилення внутрішнього діаметру підшипника	ES	мкм	[1], частина 2, табл. 4	-4,0
EI	-6
	Зовнішній діаметр підшип-ника (номінал)		мкм	Креслення ре- дуктора
	Відхилення зовнішнього діа- метру підшипника	es	мкм	[1], частина 2, табл. 4.70
ei	-11
	Довжина підшипника	B	мм	Креслення ре- дуктора
	Навантаження на підшипник	R	H	Табл. 1
	Навантаження внутрішнього кільца підшипника	─	─	[1], частина 2, табл. 4.77	циркуляційне
	Навантаження зовнішнього кільца підшипника	─	─	[1], частина 2, табл. 4.77	Місцеве
	Номер підшипника вибраного по п. 1, 3, 5, 6.	─	─	─	№206 ГОСТ 8338
	Радіус закруглення зовніш-нього кільца підшипника	r	мм	ГОСТ 8338	1,5
	Динамічний коефіцієнт посадки		─	[1], частина 2, стор. 814	1,0
	Коефіцієнт враховуючий сту- пінь послаблення посадоч-ного натягу	F	─	[1], частина 2, стор. 814	1,0

КР ВСТВ 12.207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Розрахунок посадок підшипників кочення Таблиця 15.

№ п/п	Визначний параметр	Розрахункова формула	Розрахунок
	Довжина робочої частини зовнішнього кільца підшипника		B=12-2 1,5=9
	Інтенсивність навантаження		P=
	Рекомендовані поля допусків вала (під зовнішнє кільце підшипника)	n6, m6, k6 [1], частина 2, табл. 4.78. Приймаємо посадку m6
	Рекомендовані поля допусків отвору корпуса (під зовнішнє кільце підшипника)	Js6, Js7, H6, H7, H8, H9 [1] частина 2, табл. 4.78. Приймаємо посадку Н7

КР ВСТВ 12.207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп

Дата

6. РОЗРАХУНОК ЕВОЛЬВЕНТНОГО ШЛІЦЬОВОГО З ̉ ЄДНАННЯ.

Евольвентні шліцьові з ̉єднання мають теж призначення, що і шпонкові або шліцьові прямобічні. Але вони мають ряд переваг перед вищезгаданими з ̉єднаннями:

─ технологічністю виконання (для обробки всіх типорозмірів валів з одним модулем необхідна тільки одна черв ̉ячна фреза);

─ підвищеною міцністю, можливістю передачі більших по значенням скрутних моментів;

─точністю центрування особливо при навантаженні;

Розміри та граничні відхилення евольвентних шліцьових з ̉єднань регламентовані ГОСТ 6033.Найбільш розповсюджений спосіб центрування деталей евольвентного з ̉єднання є центрування по бокових сторонах і по зовнішньому діаметру.

Вихідні данні для проведення розрахунку приймаються за таблицями 2 та 3. В них визначені місце розташування з ̉єднання, центруючий елемент та вид з ̉ єднання центруючих поверхонь валу і отвору.

Таблиця 16. Вихідні дані

№ п/п	Най енування параметру	Позна- чення	Одиниці виміру	Джерело інформації	Значення для даного прикладу
	Номінальний діаметр з ̉ єднання	D	мм	Креслення ре- дуктора, уточ- нення по [1] частина 2, табл. 4.64
	Модуль з ̉ єднання	m	мм	Табл. 1	0,5
	Кількість зубців в залежності від діаметру D та модуля m	Z	шт.	[1] частина 2, табл. 4.64
	Умовне позначення з ̉ єднання за ГОСТ 6033 при центруванні по B			Табл. 2.3. [1], частина 2, стор. 804-805	ГОСТ 6033
	Кут профілю вихідного контуру		Град.	ГОСТ 6033
	Граничні значення раціального биття нецентруючих елемен-тів відносно центруючих для 9 квалітету		мкм	[1] частина 2, табл. 4.66
	Поле допуску	H 14	мм	[1] частина 2, табл. 4.66	ES=0.052 EI=0
	Поле допуску	H 11	мм	[1] частина 2, табл. 4.66	ES=0.130 EI=0
	Поле допуску	d 9	мм	[1] частина 2, табл. 4.66	ES=-0.065 EI=-0.117
	Поле допуску	h14	мм	[1] частина 2, табл. 4.66	ES=0 EI=-0.520

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Таблиця 17. Розрахунок

№ п/п	Визначаєм параметр	Розрахункова формула	Розрахунок
	Діаметр ділильного кола	d=m∙z	d=0,5*38=20
	Діаметр основного кола	d_B=m∙z∙cosα	d_B=0,5×38×cos30=16,34
	Зміщення вихідного контуру	X_m=0,5∙[D- m(z+1,1)]	X_m=0.5*[64-3(19+1.1)]=1.85
	Номінальна ділильна колова товщина зубу вала S(впадини отвору е)	S=e=(π∙m)/2+2 X_m∙tgα	S=
	Висота головки зубу отвору	H_a=0,45∙m	H_a=0.45*0,5=0,225
	Висота ніжки зубу отвору	Hf_min=0,6∙m	Hf_min=0.6*0,5=0,3
	Висота зубу отвору	H= H_a+Hf	H=0,225+0,3=0,525
	Висота головки зубу вала при центруванні по зовнішньому діаметру	h_a=0,45∙m	h_a=0,45*0,5=0,225
	Висота ніжки зубу вала	h_f=0,6∙m	h_f=0.6*0,5=0,3
	Висота зубу вала	h= h_a+ h_f	h=0,225+0,3=0,525
	Номінальний діаметр кола западини отвору	D_f=D	D_f=20
	Номінальний діаметр кола верхівок зубів отвору	D_a=D-2m	D_a=20-2*0,5=19
	Номанільний діаметр кола западин вала	d_f=D-2,5m	d_f=20-2,5*0,5=18,75
	Номінальний діаметр кола верхівок зуб’їв валу	d_a=D- 0,2m	d_a=20-0,2*0,5=19,9
	Номінальний діаметр граничних точок зубу отвору	D_e=d_a+F_r	D_e=19,9-0,020=19,88
	Номінальний діаметр граничних точок зубу валу	d_e=D_a-F_r	d_e=19-0,020=18,98
	Фаска або радіус притуплення повздовжньої кромки зубу отвору	K=0,15∙m	K=0,15*0,5=0,075
	Радіальний зазор	С=0,1∙m	C=0,1*0,5=0,05

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

Таблиця 18. Вибір параметрів

№ п/п	Найменування параметру	Позна- чення	Одиниці виміру	Джерело інфор- мації	Значення для даного прикладу
	Номінальний діаметр з ̉єднання	D	мм	Креслення ре- дуктора з уточ- ненням
	Центруючий елемент	В-D10/d10	мм	Табл. 2.3.	20
	Серія з ̉єднання	─	─	Табл. 2	Середня
	Кількість зубців	Z	Шт.	[1], частина 2 табл. 4.58
	Номінальний зовнішній діа- метр валу (отвору)	D	мм	[1], частина 2 табл. 4.58
	Номінальний внутрішній діаметр валу (отвору)	d	мм	[1], частина 2 табл. 4.58
	Номінальна ширина шліцу валу	b	мм	[1], частина 2 табл. 4.58
	Виконуємий зовнішній не центрований діаметр валу	D	мм	[1], частина 1 табл. 1.28	20f7
	Виконуємий зовнішній не центрований діаметр отвору		мм	[1], частина 1 табл. 1.28	20Н7
	Виконуєма ширина шліцу валу	b	мм	[1], частина 1 табл. 1.28	4f8
	Виконуєма ширина шліцу отвору	b	мм	[1], частина 1 табл. 1.28	4F8
	Виконуємий внутрішній центрований діаметр валу		мм	[1], частина 1 табл. 1.28	14.5F8
	Виконуємий внутрішній центрований діаметр отвору		мм	[1], частина 2 табл. 1.58	14.5F8
	Позначення з ̉єднання за ГОСТ 1139	D-6×16×20

КР ВСТВ 12.02079.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата

8.РОЗРАХУНОК РОЗМІРНОГО ЛАНЦЮГА. Розмірний ланцюг –це сукупність взаємозв ̉язаних розмірів, утворюючих замкнений контур та визначаючих взаємне розташування поверхонь однієї чи декількох деталей. Розмірний ланцюг складається з ланок. Ланка розмірного ланцюга – це кожний із розмірів утворюючих розмірний ланцюг. Розмірні ланцюги нормовані за ГОСТ 16319. В даному розділі за допомогою розмірного ланцюга необхідно візначити по допуску замикаючої ланки допуски на складаючи ланки. Вихідні данні для розрахунку приведені на кресленні редуктора рис. 1, таблиці 1 та 4. У таблиці 1 вибирається розмір вихідної ланки розмірного ланцюга, а у таблиці 4 визначено місце її розташування на кресленні редуктора (рис. 1). . При розробці методики розрахунків використалась інформація з роботи [1], частина 2, стор. 550…663. Таблиця 19. Вихідні дані

№ п/п	Найменування параметру	Позна чення	Одини-ці ви-міру	Джерело інформації	Значення для даного прикладу
	Вихідна (замикаюча) ланка		мм	Табл. 1, табл. 4 рис.1	1±0,1
	Складові ланки збільшуючи		мм	Креслення ре- дуктора
	Складові ланки зменшуючи		мм	Креслення ре- дуктора


	Складова ланка корегуюча		мм	Креслення ре- дуктора
	Значення одиниці допуску і для розмірів			мкм	[1], частина 1, табл. 3.3	2,17
		1,08
		0,73
		1.86
	Відхилення складових ланок розмірного ланцюга		H8,H9,H10,H11
	H9,h10,h11,h12
	h9,h10,h11,h12
	Визначення способу розрахунку допусків складових ланок	─	─	[1], частина 2, стор. 569	Спосіб до-пусків од-ного ква-літету

КР ВСТВ 12.0207.00.00 ПЗ

Лист

Зм

Лист

№ докум.

Підп.

Дата