Расчет подкрановой части колонны.

Высота сечения двухветвевой колонны 140 см, сечение ветви bxh= 50х30 см;

h0= h-35= 1400-35=1365 см; расстояние между осями распорок S = м; высота сечения распорки 40 см.

=6,6м

=4,62м

1) Усилия от действия всех нагрузок: M=245,04кНм Nmax=2084,29кН Q=68,65кН.

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

0кН·м 1063,94 кН. Ql =0 кН.

От вертикальных нагрузок Q v =38,41 кН

От горизонтальных нагрузок Qh =30,24 кН

 

Т.к. в комбинацию нагрузок входит ветровая и крановая нагрузки, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

Расчетные длины:

 

Приведенный радиус инерции сечения духветвевой колонны в плоскости изгиба определяем:

с – расстояние между осями ветвей: с = 1,1 м

Приведенная гибкость сечения:

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

δ =е0/h = 11,76/140=0,084

 

Принимаем предварительный коэффициент армирования 0,0065 (первое приближение):

Коэффициент :

=4,62м

 

 

Определяем :

=6,6м

 

Определяем усилие в ветвях колонны:

Nbr1 = 1077,36 кН Nbr2 =1006,93 кН

 

 

Подбор сечения арматуры:

 

δ =a/h = 50/300=0,167

 

При требуемая площадь сечения симметричной арматуры определяется по формуле:

где

Т.к. <0 принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования:

Принимаем 6Ø14А500

Расчетная длина =6,6м, радиус инерции сечения

т.к. > -необходим расчет колонны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба.

 

Расчет надкрановой части колонны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба:

с – расстояние между осями ветвей: с = 1,1 м

 

Приведенная гибкость сечения:

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

 

δ =е0/h = 16,67/140=0,12

 

Принимаем предварительный коэффициент армирования 0,0065 (первое приближение):

Коэффициент :

=4,62м

 

 

Определяем :

=6,6м

 

Определяем усилие в ветвях колонны:

Nbr1 = 1077,42 кН Nbr2 =1006,87 кН

 

Подбор сечения арматуры:

 

δ =е0/h = 16,67/30=0,56

 

При требуемая площадь сечения симметричной арматуры определяется по формуле:

где

Т.к. <0 принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования:

Принимаем 6Ø14А500

 

 

1.1) Усилия от действия всех нагрузок: M=82,17кНм Nmax=1990,21кН Q=68,65кН.

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

0кН·м 969,86 кН. Ql =0 кН.

От вертикальных нагрузок Q v =38,41 кН

От горизонтальных нагрузок Qh =30,24 кН

 

Т.к. в комбинацию нагрузок входит ветровая и крановая нагрузки, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

Расчетные длины:

 

Приведенный радиус инерции сечения духветвевой колонны в плоскости изгиба определяем:

с – расстояние между осями ветвей: с = 1,1 м

Приведенная гибкость сечения:

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

 

δ =е0/h = 4,13/140=0,03

 

Принимаем предварительный коэффициент армирования 0,0065 (первое приближение):

 

Коэффициент :

=4,62м

 

 

Определяем :

=6,6м

 

Определяем усилие в ветвях колонны:

Nbr1 = 1030.15 кН Nbr2 =960,06 кН

 

Подбор сечения арматуры:

 

δ =a/h = 50/300=0,167

 

 

При требуемая площадь сечения симметричной арматуры определяется по формуле:

где

Т.к. <0 принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования:

Принимаем 6Ø14А500

Расчетная длина =6,6м, радиус инерции сечения

т.к. > -необходим расчет.

 

Расчет надкрановой части колонны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба:

с – расстояние между осями ветвей: с = 1,1 м

 

Приведенная гибкость сечения:

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

 

 

δ =е0/h = 1,667/140=0,012

 

Принимаем предварительный коэффициент армирования 0,0065 (первое приближение):

Коэффициент :

=4,62м

 

 

Определяем :

=6,6м

 

 

 

Определяем усилие в ветвях колонны:

 

Nbr1 = 1030.32 кН Nbr2 =959,89 кН

 

Подбор сечения арматуры:

 

δ =е0/h = 1,667/30=0,056

 

При требуемая площадь сечения симметричной арматуры определяется по формуле:

где

Т.к. <0 принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования:

Принимаем 6Ø14А500

2) Усилия от действия всех нагрузок: M=334,521кНм N=1681,004кН Q=47,44кН.

 

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

0кН·м 969,86 кН. Ql =16,34 кН.

 

От вертикальных нагрузок Q v =23,32 кН.

От горизонтальных нагрузок Qh =24,12 кН.

Т.к. в комбинацию нагрузок входит ветровая и крановая нагрузки, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

 

Расчетные длины:

=6,6м

=4,62м

 

Приведенный радиус инерции сечения духветвевой колонны в плоскости изгиба определяем:

 

с – расстояние между осями ветвей: с = 1,1 м

Приведенная гибкость сечения:

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его т прочность.

 

 

δ =е0/h = 19,9/140=0,142

 

Принимаем предварительный коэффициент армирования 0,0065 (первое приближение):

 

Коэффициент :

=4,62м

 

 

 

Определяем :

=6,6м

 

 

Определяем усилие в ветвях колонны:

Nbr1 = 867,01 кН Nbr2 = 813,99 кН

 

Подбор сечения арматуры:

 

δ =е0/h = 19,9/30=0,66

 

При требуемая площадь сечения симметричной арматуры определяется по формуле:

 

где

 

Т.к. <0 принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования:

 

Принимаем 6Ø14А500

Расчетная длина =6,6м, радиус инерции сечения

т.к. > -необходим расчет.

 

 

Расчет надкрановой части колонны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба:

Приведенный радиус инерции сечения духветвевой колонны в плоскости изгиба определяем:

 

 

с – расстояние между осями ветвей: с = 1,1 м

Приведенная гибкость сечения:

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

 

 

δ =е0/h = 1,667/140=0,012

 

 

Принимаем предварительный коэффициент армирования 0,0065 (первое приближение):

Коэффициент :

=4,62м

 

 

Определяем :

=6,6м

 

 

Определяем усилие в ветвях колонны:

Nbr1 = 866,82 кН Nbr2 = 814,18 кН

 

Подбор сечения арматуры:

 

δ =е0/h = 1,667/30=0,056

 

При требуемая площадь сечения симметричной арматуры определяется по формуле:

где

 

 

Т.к. <0 принимаем конструктивно по минимальному проценту армирования:

Принимаем 6Ø14А500