Подогревателями питательной воды

(первый – поверхностный, второй – смесительный)

обозначения на схеме: К – паровой котел; ППП – первичный пароперегреватель; ВПП – вторичный (промежуточный) пароперегреватель; ТВД – турбина высокого давления; ТНД – турбина низкого давления; ЭГ – электрогенератор; КН – конденсатор; СК – сборник конденсата; пов. рт – поверхностный регенеративный теплообменник; см. рт. – смесительный регенеративный теплообменник; КО – конденсатоотводчик; Н₁ – конденсатный насос; Н₂ – питательный насос промежуточного давления; Н₃ – питательный насос высокого давления

обозначения на диаграммах: 1-7 – обратимый адиабатный процесс (изоэнтропный) расширения пара в ТВД, 7-8 – изобарный процесс промежуточного перегрева пара, 8-9 – изоэнтропный процесс расширения пара в ТНД, 9-3 –изобарно изотермический процесс отвода теплоты (конденсация), 3-4 – виртуальный процесс сжатия жидкости питательным насосом при отсутствии регенеративного процесса питательной воды, 3-14 – адиабатно изохорный процесс сжатия конденсата конденсатным насосом, 14-15 – подогрев питательной воды в СК, 15-16 – сжатие питательной воды до давления первого отбора пара; 16-17 – нагрев питательной воды в первом подогревателе поверхностного типа, 17-12 – нагрев питательной воды во втором подогревателе смесительного типа, 17-4' виртуальный адиабатно- изохорный процесс сжатия питательной воды при отсутствии второго смесительного подогревателя, 12-18 – адиабатно-изохорный “процесс сжатия” питательной воды третьим насосом до давления в котле, 18-5-6-1 – изобарный процесс подвода теплоты к рабочему телу (воде и водяному пару) в том числе, 18-5 – изобарный нагрев обычной воды до состояния кипения, 5-6 – изобарно–изотермический процесс подвода теплоты (парообразование), 6-1 – изобарный процесс перегрева пара

Так как на изобаре 0,05 бар s ' <s ₉ <s '' ([3] табл. II, стр. 62), точка 9 находится в состоянии влажного пара, поэтому рассчитываем степень сухости пара в этой точке

.

 

Тогда значение энтальпии в точке 9

 

 

где h ' и r – энтальпия насыщенной жидкости и теплота парообразования при давлении р ₂ = 0,05 бар.

Термический КПД цикла с промежуточным перегревом пара рассчитываем из соотношения

 

.

 

Относительное повышение термического КПД ПТУ от введения промежуточного перегрева пара по сравнению с базовым циклом Ренкина

 

.

 

Вводим дополнительно регенеративный подогрев питательной воды в подогревателе поверхностного типа (то есть рассмотрим цикл 1-7-8-11-9-3-14-15-16-17-4'-5-6-1 на рис. 4.5). В этом варианте задачи сначала определяем параметры рабочего тела в новых характерных точках 4', 11, 14, 15, 16,17 и 13 (значение h ₁₃ необходимо для расчета α_п).

Параметры рабочего тела в точке 15 (в сборнике конденсата) определяем из условия р ₁₅ = р_атм = 1 бар и t ₁₅=80°С.(обычно принимается в интервале значений 70-80°С) Тогда s ₁₅ = 1,0752 кДж/(кг·К), h ₁₅ = 335,0 кДж/кг и v₁₅ = 0,0010292 м³/кг.

Энтальпию в точке 4' определяем из условия p ₄' = p ₄ = p ₁ = 80 бар и s ₄' =s ₁₇ = 2,1354 кДж/(кг·К). Тогда

 

,

 

.

 

Энтальпию в точке 11 определяем из условия р ₁₁ = = 10 бар, s ₁₁= s ₈ = 7,3747 кДж/(кг·К). Тогда

 

,

 

.

 

Энтальпия в точке 13 равна h ₁₃ = h '( = 10 бар) = 762,6 кДж/кг.

Долю пара α_II, отбираемого для регенеративного подогрева питательной воды, определяем из уравнения теплового баланса первого поверхностного подогревателя (в данном варианте задачи единственного).

Для этого рассчитываем:

— энтальпию в точке 16 из условия р ₁₆= =30 бар и s ₁₆ = s ₁₅=1,0752 кДж/(кг·К). Тогда

 

 

h ₁₆ = 0,01623(379,2-337,2)+337,2 = 337,88 кДж/кг..

 

 

— энтальпию и энтропию в точке 17 из условия

 

t ₁₇ = t ₁₃= t _s() = 179,88°С

p ₁₇ = = 30 бар, тогда

тогда

h ₁₇ = k_t(h _б ­ h _м) + h _м=0,988(764,1-720,4) + 720,4 = 763,58 кДж/кг.

 

S₁₇=0,988(2,1366-2,0388) + 2,0388 = 2,1354 кДж/(кг·К)

v₁₇=0,988(0,0011258-0,0011127) + 0,0011127 = 0,0011256 м³/кг

,

 

Наконец

.

 

Работа насосов

 

.

Термический КПД цикла с промежуточным перегревом пара и одним регенеративным подогревателем поверхностного типа равен

 

.

 

Относительное повышение термического КПД данного цикла по сравнению с КПД цикла только с промежуточным перегревом пара (предыдущим вариантом рассматриваемой задачи).

 

.

 

Повышение термического КПД этого цикла по сравнению с базовым циклом Ренкина

 

.

 

Наконец, рассмотрим полный заданный в условии задачи цикл ПТУ с промежуточным перегревом пара и двумя регенеративными подогревателями, причем первый по ходу питательной воды поверхностного типа, а второй − смесительного (1-10-7-8-11-9-3-14-15-16-17-12-18-5-6-1, рис.4.5). По сравнению с предыдущими вариантами задачи неизвестны значения h ₁₀, h ₁₂, h ₁₈ и α_см, а также изменившиеся значения α_п и сумма работ насосов ∑│ l_н│.

В точке 10 значение энтальпии рассчитывается из условия

 

р ₁₀= = 30 бар, s ₁₀= s ₁ = 6,7254 кДж/(кг·К),

тогда

.

В точке 12 энтальпия равна h ₁₂ = h '( = 30 бар) = 1008,4 кДж/кг, а удельный объём − v ₁₂ = v ' = 0,0012163 м³/кг (значение v ' необходимо для расчёта работы третьего насоса).

В точке 18 энтальпия определяется из условия s ₁₈ = s ₁₂ = s '(p = 30 бар) = = 2,6455 кДж/кг и р ₁₈ = р ₁ = 80 бар.

Тогда

 

.

 

Доля пара, отбираемого в смесительный (второй) подогреватель α_см, рассчитывается из уравнения теплового баланса соответствующего подогревателя

 

.

 

Отсюда .

Значение α_п рассчитываем из уравнения теплового баланса

 

.

 

Тогда .

Наконец, сумма работ насосов

 

 

 

Тогда термический КПД рассматриваемого цикла

 

 

Относительное повышение термического КПД ПТУ с промежуточным перегревом пара и двумя регенеративными подогревателями (первый поверхностный, а второй − смесительный) по сравнению с КПД ПТУ с промежуточным перегревом пара и одним регенеративным подогревателем поверхностного типа (предыдущий вариант)

.

Повышение термического КПД этого цикла по сравнению с базовым циклом Ренкина

.