Заглавная страница
Избранные статьи
Случайная статья
Познавательные статьи
Новые добавления
Обратная связь

ТОП 10 на сайте

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Техника нижней прямой подачи мяча.

Франко-прусская война (причины и последствия)

Организация работы процедурного кабинета

Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний

Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Обработка изделий медицинского назначения многократного применения

Образцы текста публицистического стиля

Четыре типа изменения баланса

Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву

Мы поможем в написании ваших работ!

ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Влияние общества на человека

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Практические работы по географии для 6 класса

Организация работы процедурного кабинета

Изменения в неживой природе осенью

Уборка процедурного кабинета

Сольфеджио. Все правила по сольфеджио

Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления

Главная Избранные Случайная статья Познавательные Новые добавления Обратная связь FAQ

Основные показатели речных танкеров и нефтерудовозов

⇐ ПредыдущаяСтр 20 из 20

Показатели	Номер проекта
Показатели	1754А	Р77	1553	558	1577	587
Грузоподъемность, т	1000	2150	2700	4500	4800	3000
Грузовые насосы: марка число подача, м³/ч напор, м	ЦСП-57 2 130 55	ЦСП-57 2 148 71,5	8НДВ 2 500 33	10НД-6х1 2 500 55	10НД-6х1 2 500 55	6НДВБ 2 360 47
Размеры, м: длина, ширина	86,7 12,99	108,8 15,10	119,9 13,42	132,6 16,75	132,6 16,90	110,2 13,40
Осадка с грузом	1,6	2,5	3,5	3,6	3,5	3,3

На рис. 10.9 показана конструкция сливного и наливного устройства для железнодорожных цистерн.

Рис. 10.9. Сливо-наливной стояк для верхнего и нижнего слива и налива нефтепродуктов:

1 – вентиль; 2 – поворотное устройство с сальниковой набивкой; 3 – опорная стойка;
4 – хомут; 5 – стопор-ограничитель; 6 – косынка; 7 – стояк; 8 – соединение шланга
со стояком; 9 – шланг (рукав); 10 – наконечник; 11 – установка нижнего слива;
12 – зачистной трубопровод

В цистерну при сливе продукта опускаются два рукава, рассчитанные на разную пропускную способность, что позволяет максимально выбрать остатки нефтепродукта. Кроме того, стояк дополнительно оборудован установкой нижнего слива, герметически соединенной со сливным прибором цистерны и коллектором. При этом имеется устройство, гарантирующее предотвращение пролива нефтепродукта как в процессе слива из цистерны, так и после слива или налива. При эксплуатации данного стояка (станка) приведенная схема может быть использована для слива и налива вязких нефтепродуктов с путевым подогревом.

Пример 1. Определить количество сливо-наливных устройств и выбрать тип эстакады для приема 180 000 т дизельного топлива в год на нефтебазе, расположенной в сельском районе. Плотность дизтоплива принять равной 0,84 т/м³. Доставка топлива железнодорожным транспортом.

Решение:

1. Принимаем К ₁= 1,1. По таблице 10.8 находим К ₂= К_НП = 1,7 [53].

2. Среднесуточный грузооборот топлива находим по формуле (10.31):

т/сут.

3. Полагая грузоподъемность маршрута равной G_м = 1170 т, находим расчетное число маршрутов по формуле (10.30):

(1/сут).

4. Время занятия эстакады маршрутом в наихудшем случае (четырехосные цистерны модели 15-1500) составляет 3 часа. Поэтому необходимое число эстакад по формуле (10.33)

Число эстакад принимаем равным 1.

5. Так как 0,35 < 0,78 < 1, то в соответствии с таблицей 10.13 количество сливо-наливных устройств должно обеспечивать одновременный слив 1/3 маршрута (модель цистерн 15-150 объемом 156 м³, табл. 10.16). Количество устройств (станков) для слива и налива нефтепродукта:

6. Поскольку в сутки на нефтебазу поступает 922 т дизтоплива, что больше, чем 800 т, то эстакада должна быть двусторонней. По таблице 10.15 выбираем тип эстакады КС-2 (комбинированный). Для перевозки 922 т дизельного топлива необходимо 7 цистерн модели 15–150 объемом 156 м³.

Вариант

G_год

200000 т

150000 т

100000 т

250000 т

80000 т

местность

сельская

нефтепродукт

ДТ

АИ - 92

ДТ

Доставка

ж/д

Пример 2. Определить количество наливных устройств для подачи в автоцистерны 300 т/сут дизтоплива плотностью 850 кг/м³. Станция налива работает
8 часов в сутки.

Решение:

1. По таблице 10.8 находим величину коэффициента неравномерности потребления нефтепродуктов К_НП = 1,1.

2. Полагая расчетную производительность наливных устройств равной
50 м³/ч, по формуле (10.38) находим их необходимое число [53]:

Округляя в большую сторону, принимаем два наливных устройства.

Характеристики автомобильных цистерн представлены в таблице 10.18.

Таблица 10.18

Технические характеристики автомобилей-цистерн
для транспортировки светлых нефтепродуктов

Показатель	АЦ-4-131	АЦ-6,5	АЦ- 5,5-4320	АЦ-7,8	АЦ-11
Базовое шасси	ЗИЛ-131	ЗИЛ-433362	Урал-4320	КамАЗ 43101	КамАЗ 53212
Габаритные размеры, мм: длина; ширина; высота	6856 2455 2480	7555 2500 2656	7684 2550 2680	7735 2500 3110	8800 2500 3200
Вместимость, м³, эксплуатационная	4,1	6,5	5,5	7,8	11,0
Время заполнения цистерны с помощью своего насоса, мин	12	15	18	20	20
Время слива, мин, с помощью насоса и самотеком	12 18	15 25	18 25	20 25	20 25
Размеры цистерны, мм: длина; малая ось эллипса; большая ось эллипса	2625 1050 1000	2735 1100 1900	3680 1200 2050	3830 1220 2170	4300 1630 2170
Подача насоса, м³/ч	25	25	25	25	30
Дыхательный клапан	РС-38	РС-38	РС-38	РС-38	РС-38
Количество, шт. Давление открытия, МПа	1 0,01	1 0,01	1 0,01	1 0,01	2 0,01

	Вариант
	1	2	3	4	5
суточный оборот	922	750	1000	800	600
нефтепродукт	ДТ	бензин	ДТ	бензин	ДТ
время работы, ч	12	8	24	12	8

Практическая работа №24

Тема: Расчет боновых заграждений

Цель: Изучение методики расчета боновых заграждений.

Теоретические сведения:

Расчет минимального оснащения АСФ(Н) средствами локализации и ликвидации разливов нефти и нефтепродуктов на суше (на территориях без твердого покрытия (с грунтовым покрытием), с твердым покрытием, на селитебных территориях и территориях промышленных объектов), в водоохранных зонах, прибрежных защитных полосах водных объектов и на болотах.

Расчет средств локализации разлива нефти из типовых объектов, расположенных на территориях с твердым покрытием (бетонным, асфальтовым и др.) и без покрытия (или на грунтовое покрытие) выполнен по характеристикам разливов из следующих типовых объектов:

- резервуаров вертикальных стальных (РВС) номинальной емкостью 500 и 5000 м³ на территорию с уклоном и без уклона с твердым покрытием и без покрытия;

- трубопроводов с выходом на дневную поверхность 50, 500 и 5000 м³ без твердого покрытия;

- иных объектов емкостью 50, 500 и 5000 м³ с твердым и грунтовым покрытием (табл. 1.1).

При полном разрушении РВС площадь разлива (F _зр, м²) определяется по формуле (1.1):

F _зр = f _з х Q, где (1.1)

f _з – коэффициент разлива (м^-1), определяется исходя из расположения источника разлива на местности: 5 – при расположении в низине или на ровной поверхности с уклоном до 1%; 12 – при расположении на возвышенности;

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³).

Форму зоны разлива принимаем в зависимости от расположения источника загрязнения на местности (коэффициента разлива). При расположении в низине или на ровной поверхности – в виде круга с радиусом (R _зр, м) по формуле (1.2). При расположении на возвышенности – в виде эллипса. Значения большой оси (b _зр, м) и малой оси эллипса (a _зр, м) определяют по формулам (1.3-1.4):

_ ________

R зр=√ F _зр: π, где (1.2)

p = 3,14;

F _зр – площадь загрязнения при разливе (м²).

_ ________________________________

b _зр =√ K _ук х F _зр: π, где (1.3)

p = 3,14;

F _зр – площадь загрязнения при разливе (м²);

K _ук – коэффициент, характеризующий уклон местности (8 – для площадки с уклоном 1-3%; 16 – для площадки с уклоном >3%).

а_зр=4 F _зр: (π х b _зр), где (1.4)

p = 3,14;

b _зр – большая полуось эллипса (м);

F _зр – площадь загрязнения при разливе (м²).

При аварии на трубопроводах с выходом на дневную поверхность без твердого покрытия за пределами селитебных территорий и особо важных объектов площадь разлива (F _зр, м²) определяется по формуле (1.5):

F _зр =53,3 х (Q ^0,89), где (1.5)

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³).

Радиус зоны разлива (R _зр, м) свободного растекания продуктов на поверхности без твердого покрытия рассчитывается по формуле (1.6):

____________

R _зр =0,5√25,5 х Q, где (1.6)

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³).

Площадь разлива (F _зр, м²) свободного растекания продуктов рассчитывается по формуле (1.7):

F _зр =π х R _зр ², где (1.7)

p = 3,14;

R _зр – радиус зоны загрязнения при разливе (м).

При разливах до 60,0 м³ на неограниченную поверхность площадь разлива (F _зр, м²) устанавливается, а при разливах 60,0 м³ ориентировочно определяется по формуле (1.8), радиус (R _зр, м) – по формуле (1.2):

F _зр = Q х К_зр, где (1.8)

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³);

K _зр – эмпирический коэффициент, который при отсутствии данных допускается принимать равным 20 м^-1 при проливе на грунтовое покрытие и 150 м^-1 при проливе на твердое (бетонное или асфальтовое) покрытие.

При определении длины наземных водонаполняемых бонов (L_БЗ, м) предполагалось, что ими место разлива будет окружено по полуокружности (1.9)

L_БЗ = π х R_зр, где (1.9)

p = 3,14;

R _зр – радиус зоны загрязнения при разливе (м).

Боны щитовые применяются для оперативной локализации стока нефти по угрожающим направлениям (стоку) на водоохранных зонах водоемов и болотах перед установкой наземных водонаполняемых бонов, поэтому их общая длина может быть ограничена 10% от длины полуокружности.

Доля нефти (~50%) перелившейся через обвалование высотой 1,5 и 2,0 м (a) определена по номограмме (рис. 1.1) для РВС-500 высотой (h₀) 9,25 м и РВС-5000 – 15,0 м

Рисунок 1.1 - Зависимость доли перелившейся через обвалование жидкости Q от параметра а/h0: 1 - расчет; 2 – эксперимент.

Потребность в НСУ (скиммерах), необходимых для сбора объема нефти, сконцентрированой в обваловании – производительность НСУ (q_ip, м³/ч), непрерывно работающих в течение 25 часов (72-6) х 0,95 х 0,4) определяется по формуле (1.10) с учетом минимальных значений коэффициента, учитывающего общие организационные вопросы использования техники (0,95) и коэффициента использования двигателей по времени (К_двi=0,4) или по мощности (К_дмi=0,4).

q_ip= Q:Т_сб х K_оргхК_дв, где (1.10)

K_дi – коэффициент использования двигателей (по времени (K_двi) или по мощности (K_дмi));

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³);

T_сб – время сбора разлившейся нефти (час);

К_орг – коэффициент, учитывающий общие организационные вопросы использования техники (К_орг=0,95–0,98).

Потребность в НСУ, необходимых для сбора объема нефти разлившейся за пределами обвалования, принимается эквивалентной. При этом, для сокращения численности персонала, нефть сконцентрированная в обваловании собирается пороговым НСУ без участия оператора, а за его пределами в небольших понижениях оператором с трубчато-щелевой насадкой.

Потребность в НСУ, необходимых для сбора нефти в зимнее время и мазутов принимается равной 50%, предполагая, что объем, разлившейся за обвалованием будет собираться механическим способом.

Суммарный объем емкостей для временного накопления собранной нефти определен исходя из условий сбора 75%, разлившейся нефти. При этом предполагается, что в первый день будет собрано 50% общего количества, а при разливах эквивалентных 500 и 5000 м³, на 2-е и 3-и сутки будет организован вывоз собранной нефти. При этом для загрузки транспортных емкостей используются НСУ в режиме перекачки с рукавами максимальной длины. К объектам трубопроводного транспорта установлены специальные требования по регламенту производства ремонтных работ – сливу нефти из аварийного участка трубопровода и ее закачки в отремонтированный трубопровод с учетом минимальной погрешности (15%) определения его объема.

Разовая нефтеемкость сорбирующих изделий и материалов (не сорбентов) установлена исходя из условий дозачистки – сбора ок. 0,1% разлива на почву, которая сама является прекрасным сорбентом и впитывает нефть и ок. 1% на твердом покрытии. Для снижения затрат на их применение рекомендуется использовать отжимные устройства, тип и количество которых определяется типо-размером сорбирующих изделий и материалов (не сорбентов).

Рекультивация нефтезагрязенных грунтов за пределами селитебных территорий и территорий промышленных объектов проводится по специальным проектам. Срезание нефтезагрязненного грунта селитебных территорий и территорий промышленных объектов проводится в процессе работ по ЛРН для обеспечения норм пожарной безопасности. Объем нефтезагрязненного грунта, подлежащего механическому удалению и вывозу определен по максимальной нефтеемкости легких суглинков при влажности 40% (0,28) и впитывании грунтом 25% объема разлива.

Потребность в механических средствах для сбора нефтезагрязненного грунта (м³/ч), непрерывно работающих в течение 25 часов (72-6) х 0,95 х 0,4) определяется по формуле (1.10) с учетом минимальных значений коэффициента, учитывающего общие организационные вопросы использования техники (0,95) и коэффициента использования двигателей по времени (К_двi=0,4) или по мощности (К_дмi=0,4). Потребность в механических средствах для погрузки нефтезагрязненного грунта определена из того, что вывоз будет организован во 2-3 день (т.е. в течение 16,5 часов).

Расчет минимального оснащения АСФ(Н) средствами локализации и ликвидации разливов нефти и нефтепродуктов на внутренних водах (за исключением болот) – водоемах и водотоках со скоростью течения 0,25-1,5 м/сек

Параметры БЗ определяются разрядом бассейнов (табл. 2.1) на обслуживаемых объектах или территориях (акваториях) в зоне ответственности АСФ(Н)

Таблица 2.1 - Основные параметры бонового заграждения

Разряд бассейна	Высота общая, мм (не более)	Надводный борт, мм (не менее)	Осадка, мм, (не менее)	Масса, кг/м (не более)	Объем при хранении, м³/м (не более)
«М»	1700	500	890	12	0,08
«О»	850	200	460	7	0,05
«Р» и «Л»	700	200	340	6	0,05

Примечания: М – морской (нормативная высота волны – 3 м; обеспеченность высот волн – 3%; суммарная повторяемость – < 4 %); О – озерный (нормативная высота волны – 2 м; обеспеченность высот волн – 1%; суммарная повторяемость – < 4 %); Р – речной (нормативная высота волны – 1,2 м; обеспеченность высот волн - 1%; суммарная повторяемость – < 4 %); Л – несудоходные бассейны (нормативная высота волны – 0,6 м; обеспеченность высот волн – 1%; суммарная повторяемость – < 4 %).

Установку БЗ на водотоках проводят на рубежах, состоящих из 2-4 линий БЗ (рис. 2.1):

- направляющая (отклоняющая) линия БЗ предназначена для направления нефти на линию удержания. Формируется из направляющих (концентрирующих) бонов;

- линия удержания – основная линия БЗ, на котором происходит сбор нефти. Формируется БЗ направляющего типа;

- линия (линии) дозачистки предназначена для окончательного сбора нефтяной пленки с помощью сорбирующих изделий и материалов. Формируется БЗ сорбирующего типа (рукава, барьеры, заполненные сорбентом) или направляющими БЗ с сорбирующими вкладышами;

- дополнительные линии БЗ устанавливаются в случае обнаружения радужных пленок ниже рубежей дозачистки. Формируется БЗ (изделиями) сорбирующего типа;

- противопожарный рубеж устанавливается в случае возгорания нефти. Формируется огнестойкими бонами или импровизированными БЗ из металлических труб или зимними металлическими щитовыми БЗ. Выставляются на дополнительном рубеже.

Рисунок 2.1 - Схема установки рубежа боновых заграждений на водотоках (Примечания:1 – направляющие боновые заграждения (БЗ); 2 – удерживающие БЗ; 3 – сорбирующие линии БЗ;4 – береговые БЗ)

Для защиты берегов на рубежах установки направляющих бонов и удержания выставляются береговые БЗ – направляющие или берегозащитные. Между береговыми БЗ и берегом могут наноситься сорбирующие изделия.

Длина БЗ на направляющей и удерживающей линиях рубежа должна позволять подвести нефть к одному из берегов, на участки с пониженной гидродинамикой потока, со скоростью перемещения нефтяного пятна вдоль БЗ не более 0,25 м/сек, что снижает турбулентные завихрения и «подныривание» нефти под БЗ. Угол установки (α) БЗ по отношению к направлению течения (табл. 2.2) может быть определен как отношение желаемой скорости перемещения нефтяного пятна (V _н < 0,25 м/сек) по формуле (2.1):

tg_a = V _н: V_m _. _p, где (2.1)

V_m.p – скорость течения реки (м/сек);

V_н – желаемая скорость перемещения нефтяного пятна относительно БЗ;

α - угол постановки БЗ.

Таблица 2.2 – Ориентировочные значения угла α установки БЗ к направлению течения

Скорость течения, м/с	Установка БЗ α, град	Скорость течения, м/с	Установка БЗ α, град	Скорость течения, м/с	Установка БЗ α, град
0,25	90	0,7	20	1,4	10
0,3	55	0,8	18	1,6	9
0,4	38	0,9	16	1,8	8
0,5	30	1,0	14	2,0	7
0,6	24	1,2	12	2,2	6

Длина БЗ (L _бз, м) на линиях направления, удержания и дозачистки определяется шириной и скоростью течения реки, углом установки БЗ (см. табл. 2.2) и при условии полного перекрытия водотока определяются по формулам (2.2-2.3):

L _бз1-3 = Н: sin α, где (2.2)

H – ширина водотока (м);

α - угол постановки БЗ.

L _бз1-3 = (1,5 + 2 х V_m.p:) х Н, где (2.3)

H – ширина водотока (м);

V_m.p – скорость течения реки (м/сек);

Прибрежная часть направляющей и удерживающей линий с направляющими БЗ до глубины, сравнимой с осадкой БЗ и учетом волнения, формируется береговыми 2-х или 3-х камерными БЗ. Их длина рассчитывается по формуле 3.8 по ширине мелководной зоны с глубинами равными удвоенной осадки БЗ.

Длина БЗ на рубежах дозачистки, создаваемых сорбирующими изделиями и материалами для защиты берегов принимается с минимальным коэффициентом 2, учитывающим их смену для регенерации.

Длина берегозащитных бонов рассчитывается по формуле (2.4):

L _бз4 = Н х cos α, где (2.4)

H – ширина водотока (м);

α - угол постановки БЗ.

Общая длина БЗ на водотоках складывается из длины направляющих, концентрирующих БЗ и БЗ (сорбирующих изделий), используемых на рубежах дозачистки и берегозащитных, устанавливаемых для защиты берегов у концентрирующих БЗ и иных местах (в случае необходимости).

Исходя из вышеизложенного минимальная оснащенность БЗ на внутренних водах определяется исходя из следующих условий:

БЗ береговые 2-х или 3-х камерные – не менее 3-х секций длиной не менее 10-ти м каждая на рубеж локализации для установки в прибрежной части водотоков вместе с направляющими БЗ (точный расчет может быть проведен АСФ(Н) по формуле 3.8);

БЗ берегозащитные – не менее 50 м на рубеж локализации для установки для защиты берега в месте концентрации и сбора нефти (точный расчет может быть проведен АСФ(Н) по формуле 2.4) и от 500 до 5000 м для ограждения районов приоритетной защиты;

БЗ направляющие летние – из расчета полного перекрытия водотока в половодье на каждом рубеже локализации удерживающей линией БЗ и дополнительным рубежом, выставляемым на 1/3 длины удерживающей линией БЗ (точный расчет проводится АСФ(Н) по формуле 2.2 и следующим условиям: ширина реки в половодье при скорости течения не более 1,7 м/сек (расчеты при больших скоростях течения проводятся только в тех случаях, если у АСФ(Н) имеются специальные БЗ); на судоходных реках длина направляющего (отклоняющего) и удерживающего рубежей при каскадной постановке принимается с коэффициентом 1.25);

Сорбционный рубеж – длина сорбирующих изделий и/или материалов выставляемых на 1/3 длины удерживающей линией БЗ (точный расчет проводится АСФ(Н) по формуле 2.2 с коэффициентом сменности 2. При этом, паспортная нефтеемкость сорбирующих изделии и материалов не должна быть меньше, указанных в таблице 2.2.

БЗ направляющие зимние – из расчета полного перекрытия водотока в зимнюю межень на каждом рубеже локализации удерживающей линией БЗ и дополнительным рубежом, выставляемым на 1/3 длины удерживающей линией БЗ (точный расчет проводится АСФ(Н) по формуле 2.2 по максимальной скорости течения на глубине 0,5 м с коэффициентом 1,25).

Количество рубежей локализации в безледный период при разливе 50 м³– 1; 500 м³– 3; 5000 м³– 7. Для подводных переходов трубопроводного транспорта проводится специальный расчет количества рубежей БЗ (по толщине слоя нефти, удерживаемого БЗ) и дополнительного количества плавсредств для бонопостановки на каждом рубеже. Количество рубежей локализации в ледовый период независимо от объема разлива – 2.

Общая производительность основных НСУ (Q _нсб, м³/час) должна быть больше объема нефти, поступающих на рубеж(и) БЗ (Q _арн, м³/час), а в том случае если не проведены аварийно-восстановительные работы на объекте на 15% больше объема истечения в окружающую среду по формуле (2.5):

Q _нсб = Q _арн х 1,15, где (2.5)

Q _арн – объем нефти, поступающих на рубежи боновых заграждений (м³/час)

Для сбора нефти, вытекающей из подводных переходов трубопроводов формула примет вид 2.6:

Q _нсб = Q _нп х 0,25 х 1,15, где (2.6)

Q_нп – расход нефти в исправном трубопроводе при работающих насосных станциях (м³/ч).

Для сбора нефти свободно разлившейся на поверхности водотока формула примет вид 2.7:

Q _нсб = (Н х V_мах х 0,003) х 1,15 х 3600, где (2.7)

H – ширина водотока (м);

V_мах – максимальная скорость течения реки на месте разлива нефти и ниже по течению (м/сек).

Эффективность сбора нефти (К_эф) – понижающий коэффициент к паспортной (номинальной) производительности НСУ изменяется от 0,05 до 0,9. В том случае если он не определен производителем НСУ принимаются следующие значения 0,85 – для адгезионных и сорбционных НСУ; 0,5 – для пороговых НСУ; 0,05 – для вакуумных, перистальтических НСУ и насосов с трубчатыми и(или) щелевыми нефтесборщиками. При этом, производительность (потребность) в НСУ (Q _нсб, м³/час) рассчитывается по формуле (2.8):

Q _нсб = q_ip: (К_эфх К_орг х К_мет х К_дi), где (2.8)

K_дi – коэффициент использования двигателей (по времени (K_двi) или по мощности (K_дмi));

K_мет – коэффициент, учитывающий метеорологические условия;

K_орг – коэффициент, учитывающий общие организационные вопросы использования техники (0,95-0,98);

K_эф – эффективность работы нефтесборных устройств (от 0,05 до 0,9);

q_ip – паспортная производительность нефтесборного устройства по нефти (м³_НУВ/ч).

Коэффициент, учитывающий метеорологические условия (Кмет) определяется по числу дней с опасными и особо опасными явлениями (N оя_ооя) или неблагоприятными погодными условиями для проведения операций ЛРН (365/Nоя_ооя). В том случае если он не определен, то принимается минимальное значение (К_мет=0,59). Коэффициент использования двигателей (по времени (Кдвi) или по мощности (Кдмi)) принимается по паспортным данным компрессоров или насосов в составе нефтесборных устройств. В том случае если он не определен, то принимается минимальное значение (Кдi=0,4) для компрессоров и насосов с двигателями внутреннего сгорания и электродвигателями.

Количество НСУ определяется исходя из количества рубежей БЗ по формуле (2.9) при этом производительность запасного НСУ должна быть не ниже основного:

N _н _c _б = N _ул +1, где (2.9)

N _н _c _б – количество НСУ (шт.);

N_ул – количество направляющих и удерживающих рубежей боновых заграждений (шт.);

Вспомогательные НСУ используются для сбора нефти у берега на дополнительной линии и линии дозачистки (для уменьшения количества сорбирующих изделий с ограниченной нефтеемкостью). Т.о., минимальное количество нефтесборщиков, необходимых для механического сбора нефти – три (основной, запасной и вспомогательный). В том случае, если производительность щеточного НСУ для работы в битом льду превышает или равна основного, допускается его использование в качестве запасного НСУ.

Расчет производительности НСУ для работы в битом льду при отрицательных температурах (щеточного, вакуумного непрерывного действия, перистальтического) производится по сбору 50% объема разлива (К_мех=0,5) в течение 10-ти суток (T_сб,час) по формуле 2.10:

Q _нсб = Q х К_мех:T_сбх (К_эфх К_орг х К_мет х К_дi), где (2.10)

K_дi – коэффициент использования двигателей (по времени (K_двi) или по мощности (K_дмi));

K_мет – коэффициент, учитывающий метеорологические условия;

K_мех – доля нефти, собираемой механическими средствами;

K_орг – коэффициент, учитывающий общие организационные вопросы использования техники (0,95-0,98);

K_эф – эффективность работы нефтесборных устройств (от 0,05 до 0,9);

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³);

T_сб – время сбора разлившейся нефти (час).

Производительность специальных НСУ для сбора нефти на течении со скоростью >1,0 м/сек рассчитывается АСФ(Н) по формулам 2.5-2.8. Нормируется их количество из расчета по 1 шт. на рубеж локализации. При этом производительность эффективного сбора нефти таким НСУ должна быть не ниже 3 м³/час. Для работы таким НСУ может быть предусмотрена насосная и энергетическая система основного или запасного НСУ с производительностью не менее 30 м³/час (перекачки эмульгированной нефти) и вязкостью не менее 1000 сСт.

Расчет объем емкостей для временного накопления собранной нефти производится по сбору 70% объема разлива (К_мех=0,7) и эффективность сбора нефти (К_эф) –НСУ. В том случае если он не определен производителем НСУ принимаются следующие значения 0,85 – для адгезионных и сорбционных НСУ; 0,5 – для пороговых НСУ; 0,05 – для вакуумных, перистальтических НСУ и насосов с трубчатыми и(или) щелевыми нефтесборщиками. При этом, суммарный объем емкостей рассчитывается по формуле (2.11). При этом для объектов трубопроводного транспорта принимается время сбора – эквивалентное времени истечения нефти при порыве, а также при разливах до 50 м³ включительно – 1 сутки.

Q _е = Q х К_мех:Т_сб х (К_эфх К_з), где (2.11)

K_з – коэффициент, учитывающий непредвиденные обстоятельства, задержки транспортных средств, разрушение емкостей и т.п. (Kз > 1,1);

K_мех – доля нефти, собираемой механическими средствами;

K_эф – эффективность работы нефтесборных устройств (от 0,05 до 0,9);

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³);

T_сб – время сбора разлившейся нефти (час).

Для иных объектов рассчитывается по времени прохождения пленочной нефти через рубеж локализации и организации вывоза собранной водо-нефтяной эмульсии на вторые сутки.

Т_сб= Q: 0,003: Н:V_махх 3600, где (2.12)

H – ширина водотока (м);

Q – значение максимально возможного объема Разлива (м³);

V_мах – максимальная скорость течения реки на месте разлива нефти и ниже по течению (м/сек).

Количество материалов для локализации и сбора разлитой нефти на ручьях и малых реках (табл. 1.6) у дамб с водопропускными сифонами определяется для водотоков с глубинами менее 0,4 м. Т.е. в тех случаях, когда невозможно использовать боновые заграждения. При этом высота быстровозводимой дамбы (H _д, м) должна быть на 0,2 м выше уровня расчетного объема разлившейся жидкости или уровня воды, но не менее 0,5 м. Исходя из условий природопользования в водоохранных зонах использование местного грунта (в т.ч. песка) не допускается. В качестве материала могут использоваться щитовые конструкции с упорами; боны водонаполняемые; боны береговые 3-х камерные общей высотой не менее 0,5 м, водонаполняемые дамбы и аналогичные конструкции которые можно установить при меженных скоростях течения малых рек и ручьев.

Задание. Заполнить таблицу - рассчитать характеристики разлива типового объекта.