Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Плоские замедляющие структуры
Замедляющую структуру, направляющую поверхностную волну, принято характеризовать поверхностным импедансом (поверхностным сопротивлением), который определяется отношением составляющих электрического и магнитного нолей на поверхности структуры. Для волны типа Е поверхностный импеданс с учетом (7.1) записывается в виде (7.7)
Поверхностный импеданс может служить граничным условием для электродинамических задач и существенно облегчает их решение в случае, если распределение электромагнитного поля в импедансной структуре не зависит от распределения поля над ней. При подстановке (7.1) в (7.7) получается соотношение (7.8) из которого следует, что условием существования поверхностной волны над импедансной структурой является ее чисто индуктивный характер. С ростом величины замедления поверхностной волны увеличиваются коэффициент ослабления (7.2) и величина поверхностного импеданса (7.8).
Ребристая структура (рис. 7.2) представляет собой периодически чередующиеся канавки шириной d и глубиной h с ребрами толщиной . Ребристая структура
вивалентна непрерывной замедляющей поверхности . Поле внутри каждой канавки ребристой структуры не зависит от и его распределение соответствует распределению волны ТЕМ. Поэтому канавки ребристой структуры можно рассматривать как отрезки короткозамкнутой линии, входное сопротивление которой при имеет индуктивный характер. При входное сопротивление короткозамкнутой линии имеет емкостный характер, и ребристая структура не является замедляющей.
Формула для расчета поверхностного импеданса имеет вид
, (7.9)
где . Коэффициент замедления поверхностной волны из (7.2), (7.8) и (7.9) вычисляется по формуле
. (7.10) При в короткозамкнутых канавках наступает резонанс, и величина замедления при весьма малом периоде структуры неограниченно растет. Однако в реальных структурах срыв поверхностной волны наступает при значениях , отличных от , из-за влияния толщины ребер и ширины канавки . На рис. 7.3, 7.4 приведены зависимости замедления от глубины канавки ребристой структуры при различных размерах и [Л 1]. Влияние толщины ребра заметно лишь вблизи резонанса. При неизменной глубине канавок увеличение толщины ребра приводит к уменьшению замедления. Однако это явление заметно лишь при значениях . Рис. 7.4. Зависимость замедления от глубины канавки ребристой структуры при различных значениях : ; 2) ; 3) .
Другим видом замедляющей структуры является слой диэлектрика на металлическом экране (рис.7.5). Распространение поверхностных волн над диэлектриком связано с явлением полного внутреннего отражения, наблюдаемого при падении плоской волны из диэлектрика на границу раздела с менее плотной средой. При угле падения, большем угла полного внутреннего отражения, вдоль границы раздела сред распространяется поверхностная волна с фазовой скоростью , где — относительная диэлектрическая проницаемость диэлектрика.
В отличие от ребристой структуры в диэлектрическом слое могут существовать волны как типа E, так и волны типа H. Поверхностные E -волны могут распространяться при произвольно малой толщине диэлектрического слоя . Этим они отличаются от поверхностных волн типа H, которые могут существовать, начиная с некоторой толщины слоя, обеспечивающей емкостный характер поверхностного импеданса. Поэтому возбуждение волн типа E наиболее предпочтительно, так как конструкция антенны поверхностной волны в этом случае является более простой и имеет меньший вес.
В этом случае выражение для поверхностного импеданса (7.7) принимает вид
, (7.11)
где ; ; — длина волны в диэлектрике. Из сопоставления (7.7) и (7.11) получим трансцендентное уравнение
,
из которого можно определить коэффициент , характеризующий замедление поверхностной волны, для данной толщины слоя . Его решение существует при и . В этом случае поверхностный импеданс замедляющей структуры имеет индуктивный характер. Приведенные выражения остаются справедливыми и для диэлектрического слоя двойной толщины 2 без металлического экрана. В этом можно убедиться, используя принцип зеркального отображения.
Возбуждение антенны Возбуждающее устройство 2 антенны (см. рис.7.1) предназначено для трансформации энергии, подводимой к антенне по фидерной линии, в энергию поверхностной волны, которая направляется далее замедляющей структурой 1. Возбуждающее устройство характеризуется своей эффективностью, которая определяется либо коэффициентом возбуждения поверхностной волны, либо эквивалентными ему характеристиками, например эффективной зоной возбуждения поверхностной волны. Коэффициент возбуждения определяется отношением мощности, переносимой поверхностной волной, к полной мощности, подводимой к антенне. Непосредственное излучение возбудителя не только снижает его эффективность, но и приводит к искажению диаграммы направленности антенны за счет интерференции этого излучения с излучением, формируемым замедляющей структурой антенны. Существуют различные схемы возбуждения поверхностных волн, которые можно разделить на две основные группы: возбуждение источниками, расположенными либо в поперечном сечении поверхностной волны, либо вдоль нее. В первом случае для эффективного возбуждения распределение источников должно воспроизводить распределение поля поверхностной волны в поперечном сечении. Источники такого рода реализуются апертурными возбудителями в виде раскрыва рупора или
Рис. 7.6. Схемы возбуждающих устройств поверхностных волн.
волновода. При втором способе возбуждения источник по своей длине должен обеспечивать такое амплитудно-фазовое распределение, которое соответствует распределению поля поверхностной волны в направлении ее распространения. В частности, фаза должна изменяться по закону бегущей волны . Наиболее часто такое возбуждение реализуется сосредоточенными источниками в виде щелей и вибраторов. Эффективность возбудителя растет с ростом его размеров. Однако выбор последних ограничен требованием маловыступающей или невыступающей конструкции антенны поверхностной волны, что составляет одно из основных достоинств этой антенны в сравнении с антеннами других типов. Наиболее широко используется возбуждение поверхностных волн раскрывом рупора рис. 7.1. 7.6, а. Замедляющая структура заходит внутрь рупора, для того чтобы обеспечить плавное преобразование волны в волноводе в поверхностную волну без появления высших типов волн и отражений. В зависимости от замедления поверхностной волны в раскрыве рупора его размер должен быть таким, чтобы уменьшение амплитуды поля волны (7.1) на этой длине было не менее 10 дб из-за влияния верхней стенки рупора. Если величина ограничена, то лишь определенная доля мощности, подводимой к возбудителю, переходит в поверхностную волну. Поэтому эффективное возбуждение возможно лишь при достаточно большом замедлении поверхностной волны . Для замедления и при размерах рупора и (см. рис.7.1) в поверхностную волну переходит более 90% мощности, подводимой к возбудителю. Обычно длина рупора составляет . При расчете возбуждающего рупора следует руководствоваться методикой гл. 6.
Для замедляющей структуры в виде слоя диэлектрика на металлической подложке возбуждение может осуществляться раскрывом волновода, частично или полностью заполненным диэлектриком (рис. 7.6, б), подобно случаю возбуждения диэлектрического стержня, рассмотренного в гл. 8. В ряде случаев рупорные возбудители оказываются неприемлемыми, так как они выступают над замедляющей структурой. Невыступающие антенны могут быть сконструированы при использовании возбудителей, обеспечивающих возбуждение поверхностной волны по второму способу. Примером служит возбудитель для диэлектрической структуры (рис. 7.6, в, г). Угол выбирается так, чтобы фаза поля на участке возбуждения изменялась по закону . В случае сосредоточенных источников возбуждения поверхностных волн (щели, диполи и т. д.), последние располагаются либо на замедляющей поверхности, либо вблизи нее. Формирование поверхностной волны происходит на некотором участке замедляющей структуры, длина которого зависит от источника возбуждения и от величины замедления на этом участке. С ростом замедления длина участка возбуждения сокращается.
При возбуждении одиночной щели для замедлений эта длина составляет около , а для сокращается до . Использование нескольких источников (позволяет увеличить эффективность возбуждения. Для щелевых возбудителей (рис. 7.6,д) разность фаз между щелями должна быть где Т—расстояние между соседними щелями. Величина Т подбирается изменением фазовой скорости волны в питающем волноводе. Из-за того что в щелях трудно выдерживать амплитудно-фазовые распределения, целесообразно применять не более трех или четырех возбуждающих щелей. Величина поверхностного импеданса вблизи щелей должна быть такой, чтобы исключить собственное излучение щелей и обеспечить эффективное возбуждение поверхностной волны. Для этого величина ее локального замедления должна составлять не менее 1,4. На участке возбуждения при удалении от щелей в направлении распространения поверхностной волны это замедление уменьшается до величины, соответствующей замедлению структуры антенны. С обратной стороны от щелей участок структуры играет роль рефлектора и выбирается с емкостным характером поверхностного импеданса. Обычно структура на участке возбуждения подбирается экспериментально.
Поскольку эффективные возбудители могут быть созданы при достаточно больших замедлениях поверхностной волны, при обоих способах возбуждения необходим плавный переход от возбудителя к структуре антенны. Эффективность возбудителей поверхностной волны, применяемых обычно на практике составляет не менее .
7.6. Зависимость направленности антенны Направленные свойства антенны поверхностной волны зависят как от длины замедляющей структуры L, так и от величины замедления поверхностной волны. Следует заметить, что на выбор L и существенное влияние оказывают факторы, которые не учитываются при расчете идеализированной антенны поверхностной волны. Среди них наиболее важными являются влияние излучения возбудителя и влияние отражения поверхностной волны от конца замедляющей структуры. Увеличение замедления, как следует из (7.4), приводит к сужению основного лепестка диаграммы и увеличивает эффективность возбуждения поверхностной волны. Однако рост замедления ведет также к увеличению отражения поверхностной волны от конца замедляющей структуры, что ухудшает направленные свойства антенны. Кроме того, значительные отражения делают недостоверными введенные в 7.2 предположения о распределении тока антенны. Поэтому при выборе величины замедления выбирают компромиссное решение. Рекомендуемая величина замедления составляет . При выборе длины замедляющей структуры L учитываются следующие соображения. Из теории антенн бегущей волны известно, что при заданном замедлении оптимальная длина антенны, обеспечивающая получение максимального коэффициента направленного действия (к. п. д.), определяется из условия (7.12) Условие (7.12) соответствует фазовому сдвигу 180° между полем излучения первого и последнего элементов структуры. Излучение возбудителя и отражение поверхностных волн от конца структуры приводят к неравномерному распределению тока по ее длине и отличию оптимального фазового сдвига от 180°. Величина последнего, к сожалению, не может быть точно рассчитана. Экспериментальное исследование этого вопроса показывает, что длина антенны L должна выбираться из условия [Л 1].
(7.13)
Для длины антенны следует брать , , и условие (7.13) совпадает с условием (7.12). На рис. 7.7 приведена зависимость величины замедления от длины структуры L. Кривая 1 соответствует условию (7.12), кривая 2 — условию (7.13). Заштрихованной областью обозначена область рекомендуемых значений , которые являются результатом обобщения результатов экспериментального исследования антенн поверхностных волн с различными замедляющими
структурами. Выбор значений , меньших, чем следует из условия (7.12), позволяет уменьшить коэффициент отражения поверхностной волны от конца замедляющей структуры, величину которого можно оценить соотношением Рис. 7.7. Зависимость величины замедления у поверхностной волны от длины замедляющей структуры . Ширина диаграммы направленности оптимальной антенны, оценивается формулой (7.14) Характерной особенностью антенны поверхностной волны, как и всего класса антенн бегущей волны, является сравнительно слабая зависимость ширины диаграммы от ее электрической длины . Коэффициент направленного действия (к. н. д.) антенны оптимальной длины оценивается соотношением (7.15) Как правило, это соотношение можно использовать и для вычисления усиления антенны, так как тепловые потери в антенне обычно малы. Изменение усиления антенны G и ширины диаграммы направленности в зависимости от длины антенны приведены на рис. 7.8 [Л 1]. Кривые 1 и 2 соответствуют усилению и ширине диаграммы антенны оптимальной длины. Заштрихованные области соответствуют рекомендуемым значениям замедления , соответствующим значениям из заштрихованной области на рис. 7.7. Уменьшение замедления в сравнении с оптимальным, определяемым из условия (7.12), уменьшает уровень боковых лепестков, но снижает усиление антенны за счет расширения основного лепестка диаграммы.
Рис. 7.8. Зависимость ширины диаграммы направленности и усиления G в дБ антенны поверхностной волны от длины замедляющей структуры .
Расчет антенны Расчет антенны поверхностной волны заключается в расчете ее замедляющей структуры и возбуждающего устройства по требуемым направленным характеристикам, таким, как ширина основного лепестка диаграммы направленности или усиление антенны. Дополнительно к антенне могут предъявляться требования в отношении уровня боковых лепестков, ширины полосы рабочих частот, уровня пропускаемой мощности и т. д. Эти требования оказывают существенное влияние на конструктивное выполнение антенны и принимаются во внимание при ее расчете. Расчет размеров антенны поверхностной волны носит приближенный характер, обусловленный влиянием излучения возбудителя и отражением поверхностной волны от конца замедляющей структуры. Считая эти факторы второстепенными, расчет антенн проводится на основе оптимального условия (7.12). Порядок расчета антенны следующий. По заданной направленности антенны из соотношений (7.14) и (7.15) вычисляются длина L замедляющей структуры и из условия (7.12) величина оптимального замедления поверхностной волны. Расчет диаграммы направленности проводится по формулам (7.4) или (7.6).
Полученные размеры антенны и ее направленные характеристики могут быть скорректированы на основе соотношения (7.13) и выбора рекомендуемых величин замедления из рис. 7.7 и 7.8. Это позволяет уменьшить уровень боковых лепестков диаграммы направленности на 2—3 дб в сравнении с диаграммой оптимальной антенны. Расчет ребристой замедляющей структуры (см. рис. 7.2) проводится по известной величине замедления на основе соотношений (7.9), (7.10). Выбор конструктивных параметров структуры осуществляется в соответствии с рис. 7.3 и 7.4. В случае реализации замедляющей структуры в виде слоя диэлектрика на металлической подложке (см. рис. 7.5) расчет толщины слоя проводится по формулам (7.8),(7.11). При выборе диэлектрика следует руководствоваться рекомендациями гл. 8. Как правило, ребристые структуры применяются в сантиметровом диапазоне волн. Они обладают сравнительно малыми потерями и удобны в конструктивном отношении. Эксперименты показывают [Л 2], что в зависимости от периода структуры и проводимости металла в 3 см диапазоне волн при замедлении потери могут составлять около 3—5 дб/м и при замедлении уменьшаются до 2—3 дб/м. При неизменном замедлении величина потерь в ребристой структуре обратно пропорциональна длине волны в степени 3/2. Диэлектрические замедляющие структуры имеют, обычно, несколько большие потери. Поэтому их использование предпочтительно в дециметровом диапазоне волн. В этом диапазоне при потерях, соизмеримых с потерями при применении ребристых структур, они могут иметь выигрыш в весе и в простоте конструктивного выполнения. Расчет возбуждающего устройства антенны проводится в соответствии с рекомендациями, приведенными в § 7.4. С ростом длины замедляющей структуры, как следует из рис. 7.7, величина замедления убывает, что снижает эффективность возбуждения поверхностной волны. Поэтому возникает необходимость в плавном переходе от структуры возбудителя с большим замедлением к структуре, формирующей диаграмму направленности антенны. Этот переход по длине может составлять до
20% от длины L формирующей структуры и его следует отнести к возбуждающему устройству. Ширина полосы рабочих частот антенны определяется, в основном, диапазонными свойствами возбуждающего устройства и составляет, обычно 15-20%. Расширение полосы частот может быть достигнуто за счет улучшения диапазонных свойств возбудителя. Важной характеристикой антенны поверхностной волны является величина пропускаемой мощности. Эта величина определяется максимально допустимой напряженностью электрического поля в возбуждающем устройстве и в замедляющей структуре антенны. Электрическая прочность возбуждающего устройства зависит от его конструктивного выполнения и оценивается в каждом конкретном случае. Из замедляющих структур наиболее критичными в этом отношении являются ребристые структуры. Мощность, пропускаемая ребристой структурой шириной а (рис. 7.1), оценивается соотношением [Л 2] где — предельно допустимая напряженность поля; — величина замедления поверхностной волны. Допустимая (рабочая) мощность составляет обычно (1/4—1/5) . Для воздуха . Величина пропускаемой мощности увеличивается, если уменьшается концентрация поля вблизи острых кромок структуры. Для этого применяется закругление ребер структуры, например, с радиусом, равным половине толщины ребра. Для ребристой структуры в диапазоне волн 3 см при и пропускаемая мощность составляет 35 квт. На направленные свойства антенн существенное влияние оказывают размеры экрана (3 на рис. 7.1). Это влияние вносит в диаграмму направленности искажения двоякого рода: поднимает направление основного максимума антенны на угол и расширяет основной лепесток диаграммы рис. 7.9. Изменение, вносимое в диаграмму направленности антенны с неограниченным экраном учитывается дополнительным множителем в выражении (7.4)
(7.16) которое справедливо для достаточно больших размеров экрана. Рис. 7.9. Влияние экрана на диаграмму направленности антенны: а – диаграмма направленности с неограниченным экраном; б – диаграмма направленности с конечным экраном. На рис. 7.10 приведена типичная диаграмма направленности антенны поверхностной волны в плоскости Е (по мощности) с длиной структуры и экраном . Общий вид этой антенны поверхностной волны с ребристой структурой приведен на рис. 7.11.
Увеличение направленности антенны поверхностной волны связано, как следует из рис. 7.9, с увеличением длины замедляющей структуры L. Это, в свою очередь, вызывает уменьшение величины оптимального замедления , определяемого условием (7.12). Однако существует критическое замедление , при котором излучение антенны в продольном направлении отсутствует. Из выражения (7.4) для диаграммы направленности следует, что величина критического замедления определяется из условия Рис. 7.11. Общий вид антенны поверхностной волны с ребристой структурой. При большой длине антенны различие между величинами и невелико, и при малых замедлениях небольшое увеличение замедления в сравнении с оптимальным из-за неточности конструктивного выполнения замедляющей структуры может вызывать сильное искажение диаграммы направленности. Поэтому длина замедляющей структуры L, которая характеризуется однородным распределением поверхностного импеданса, ограничивается обычно величиной . Для увеличения направленности антенны, снижения уровня боковых лепестков диаграммы направленности и уменьшения отражения от конца антенны используются структуры с неоднородным распределением поверхностного импеданса. Литература
1. I a s i c II. Reference book, Mc.Graw-Hill Co. 1960. 2. Е в с т р о п о в Г. А. Современные проблемы антепно-волноводной техники. Поверхностные волны. Изд-во «Наука», 1967. Глава 8
|
|||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-08-16; просмотров: 97; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.19.30.232 (0.133 с.) |