Применение абсорбционных бромисто-литиевых холодильных машин и тепловых насосов

Теплоту охлаждающей воды компрессорных установок можно утилизировать с помощью абсорбционных бромисто-литиевых агрегатов, работающих в режимах холодильной машины или теплового насоса [21].

В первом случае нагретая в компрессорных установках вода с температурой около 40ºС используется для нагрева в генераторе АБХМ (абсорбционной бромисто-литиевой холодильной машины) бинарного раствора, состоящего из абсорбента и рабочего тела. В испарителе АБХМ происходит охлаждение хладоагента примерно от 20 до 7 ºС. Отводимая теплота сбрасывается в конденсаторе при температуре около 30 ºС. При этом тепловой (точнее – холодильный) коэффициент, определяемый отношением холодильной мощности машины к теплоте, подведенной в генератор, равен 0,6 – 0,7.

В холодный период года абсорбционные машины можно эксплуатировать в режиме теплового насоса. Для этого охлаждающая вода компрессорных установок с температурой около 40 ºС подводится к испарителям абсорбционных установок, от конденсаторов которых отводится теплота при более высокой температуре, которая может быть использована для отопления, горячего водоснабжения и других целей. К генераторам в этом случае теплота подводится от котельных. Коэффициент преобразования абсорбционных бромисто-литиевых тепловых насосов (отношение полученной в конденсаторе теплоты к затраченной в генераторе) достигает значений 1,4 – 1,5, что приводит к экономии первичной энергии (топлива) около 20 % по сравнению с котельными.

Утилизация теплоты сжатия, отводимой от компрессорных установок, дает возможность повысить эффективность работы системы воздухоснабжения. Обоснование этому утверждению дает анализ эксергетического баланса системы воздухоснабжения (рис. 34), характерный для промышленных потребителей.

Основными потерями системы воздухоснабжения являются:

 – электромеханические и внутренние потери в компрессоре, определяемые его КПД;

 – потери в системе охлаждения;

 – потери в системе регулирования при работе компрессора на частичных нагрузках;

 – суммарные гидравлические потери в трубопроводах и вспомогательных элементах;

 – потери, связанные с утечкой воздуха через неплотности.

Так как потери в элементах системы могут варьироваться в широких пределах, то потребитель получает не более 50 % энергии на входе в компрессор (энергии привода) .

При использовании теплоты сжатия  эксергетический КПД системы  возрастает и оценивается по выражению [25]:

,                                             (76)

где  – эксергия утилизируемой теплоты;

 – эксергия сжатого воздуха, направляемого потребителю;

 – мощность компрессора.

 

 

5.5. Использование вторичных энергетических ресурсов
для производства сжатого воздуха

 

Вторичные энергетические ресурсы (тепловые, горючие, избыточного давления) могут быть использованы на промышленных предприятиях для производства сжатого воздуха. Такое решение характерно для производств химического, нефтехимического и металлургического профиля, где одновременно существуют вторичные энергоресурсы и потребность в сжатом воздухе. При этом, как правило, территориально рядом расположен источник вторичных энергоресурсов и потребитель сжатого воздуха.

Использование тепловых вторичных энергоресурсов для производства сжатого воздуха на технологические нужды осуществляется по следующей схеме: источник ВЭР, котел–утилизатор, паровая турбина для привода турбокомпрессора и компрессор. Примером может служить схема использования вторичных энергоресурсов для получения сжатого воздуха в крупнотоннажном производстве нитрила акриловой кислоты (рис. 35).

 

 

Рис. 35. Схема использования тепловых вторичных энергоресурсов в производстве нитрила акриловой кислоты: I – пропилен; II – воздух; III – продукты реакции; IV – питательная вода; V – пар; 1 – устройство для очистки атмосферного воздуха; 2 – противодавленческая турбина; 3 – воздушный турбокомпрессор;
4 – реактор; 5 – сепаратор пара; 6 – испаритель в реакторе; 7 – пароперегреватель в реакторе

 

Основной процесс окислительного аммонолиза пропилена протекает в реакторе на катализаторе, находящемся в псевдоожиженном состоянии. Оптимальные температурные условия экзотермического процесса обеспечиваются встроенной в реактор системой теплосъема, состоящей из испарительных и пароперегревательных змеевиков. Получающийся в системе перегретый пар давлением 4 МПа используется в паровой турбине с противодавлением для привода воздушного компрессора.

Горючие вторичные энергоресурсы химических и нефтехимических производств эффективно могут быть использованы для комплексной выработки сжатого воздуха и тепловой энергии на базе газотурбинных установок (рис. 36).

Например, абгазы производства нитрила акриловой кислоты сжимаются в компрессоре 3 с приводом от газовой турбины 1 и направляются последовательно в регенератор теплоты 6, на катализатор 5 и далее в газовую турбину 1. Продукты сгорания из газовой турбины поступают в регенератор 6 и котел–утилизатор 7, где отдают соответственно теплоту абгазам и питательной воде. Газовая турбина 1 приводит в действие также воздушный компрессор 2. Основная часть воздуха из компрессора передается потребителю, а часть смешивается с абгазами для окисления на катализаторе горючих компонентов. Для пуска газотурбинной установки предусматривается камера сгорания 4 и ввод дополнительного топлива III.

Рис. 36. Схема использования горючих вторичных энергоресурсов в производстве нитрила акриловой кислоты: I – абгазы; II – воздух; III – дополнительное топливо; IV – сжатый воздух; V – отработавшие газы; VI – питательная вода; VII – пар; 1 – газовая турбина; 2 – воздушный компрессор; 3 – компрессор абгазов; 4 – камера сгорания; 5 – катализатор; 6 – регенератор; 7 – котел–утилизатор

6. Охлаждающие устройства оборотного водоснабжения

В зависимости от расхода воды, принятого источника водоснабжения и взаимного расположения источника и компрессорной станции применяются прямоточная или оборотная (циркуляционная) системы водоснабжения.

Прямоточная система водоснабжения находит применение при наличии достаточно больших источников производственного водоснабжения, сравнительно низкой стоимости воды и незначительном ее расходе.

В системах оборотного водоснабжения происходит повторное (многократное) использование воды. При оборотной системе вода из компрессоров и охладителей воздуха направляется в охлаждающее устройство и после охлаждения подается насосами в компрессоры и охладители. Эта система водоснабжения применяется при недостатке и высокой жесткости воды, большом ее расходе и стоимости.

В каждом отдельном случае вопрос выбора системы водоснабжения должен решаться особо на основе сравнительных технико-экономических расчетов.

В замкнутом цикле оборотной системы водоснабжения происходят потери воды вследствие испарения, разбрызгивания, фильтрации и т.д. Сооружения системы должны быть такими, чтобы потери не превышали 7 % от расхода воды: при больших потерях система становится неэкономичной.

Оборотная система воздухоснабжения состоит обычно из трех элементов:

- насосной станции;

- охлаждающего устройства;

- промежуточных сооружений (колодцев теплой и холодной воды, резервуаров и водоводов).

При этом техническая вода нагревается. Перед повторным использованием температура воды должна быть снижена в соответствии с требованиями технологии. Снижение температуры технической воды достигается в специальных охлаждающих установках (охладителях).

В охладительных устройствах охлаждение воды происходит вследствие ее частичного испарения и непосредственной отдачи тепла более холодному воздуху. Охладительные устройства целесообразно сооружать при производительности компрессорной станции более 0,5 м³/с или при расходах воды более 0,006 м³/с. Емкость бассейна должна быть не менее 2–2,5 часовой потребности компрессорной станции в охлаждающей воде.

По способу отвода теплоты охладители подразделяются на испарительные и поверхностные (радиаторные). В испарительном охладителе отвод теплоты достигается в результате испарения при непосредственном контакте с воздухом, в поверхностном – вода движется в трубках, омываемых с внешней стороны воздухом.

Выбор типа охладителя производится на основе технико-экономического сравнения по минимуму совокупных приведенных затрат с учетом показателей работы всей заводской систематики водоснабжения. При составлении вариантов учитываются гидрологические и метереологические условия применительно к району строительства системы водоснабжения.

При выборе типа и размеров охладителя необходимо учитывать:

- месячный график тепловой нагрузки (максимальной, средней, минимальной) на охладители;

- технологические требования к температуре охлажденной воды;

- условия работы охладителей (постоянная работа или работа с сезонными или суточными перерывами);

- метеорологические условия;

- условия площадки строительства (размеры и застроенность ее, а также геологические и гидрогеологические условия).

Испарительные охладители могут быть представлены: прудами-охладителями (водохранилища-охладителя), брызгальными бассейнами и градирнями башенными с естественной тягой воздуха с капельным, пленочным и смешанным (капельно-пленочным) типом оросителя, а также вентиляторными градирнями с искусственной циркуляцией воздуха.

Пруды и водохранилища-охладители обладают рядом несомненных достоинств. Они обеспечивают более низкие температуры охлаждения воды в течение года; являются регуляторами поверхностного стока; просты в эксплуатации и могут обеспечить водой оборотное водоснабжение любого крупного завода. Однако создание водохранилищ-охладителей сопряжено со значительными капитальными затратами как основное сооружение, так и на строительство очистных сооружений. Применение прудов может быть выгодным при использовании естественных водоемов или искусственно сооружаемых водохранилищ для других целей.

Брызгальные бассейны требуют сравнительно небольших капитальных вложений и применяются при небольших расходах технической воды (до 300 м³/ч). Обладают плохой охлаждающей способностью и допускают большие потери воды. Работа открытых охладителей в первую очередь зависит от силы и направления ветра. При малых скоростях ветра или неблагоприятных его направлениях работа таких охладителей ухудшается, и температура воды возрастает.

Из охладительных устройств наибольшее применение в системах водоснабжения компрессорных станций имеют градирни, которые обладают следующими преимуществами по сравнению с прудами-охладителями и брызгальными бассейнами:

- независимость температуры охлаждения воды от наличия ветра;

- более низкая температура охлаждения чем у брызгальных бассейнов;

- меньшая площадь по сравнению с прудами и брызгальными бассейнами;

- меньшие потери воды, чем у брызгальных бассейнов.

Наряду с этим градирни имеют также и недостатки:

- более высокая стоимость сооружения, чем брызгальных бассейнов;

- повышенные расходы по текущему ремонту;

- меньший срок службы;

- более сложная эксплуатация, чем брызгальных бассейнов и прудов (борьба с обледенением, необходимость регулирования температуры воды).

Башенные градирни используются в системах оборотного водоснабжения с расходами воды до  м³/ч. Благодаря организованному движению воздуха обеспечивается устойчивое охлаждение и более низкая температура воды, чем в брызгальном бассейне. К недостаткам нужно отнести высокие капитальные затраты.

Вентиляторные градирни обеспечивают наиболее глубокое и стабильное охлаждение технической воды. Затраты на строительство оказываются меньше, чем у башенных. Большой расход электрической энергии и возможность образования туманов и обледенения существенно влияют на выбор варианта водоснабжения с вентиляторными градирнями. Их применение оказывается экономически обоснованным, когда требуется низкая и стабильная температура охлаждаемой воды (холодильные и компрессорные станции, производственные технологии в районах с жарким климатом).

Вентиляторные градирни рекомендуется применять в следующих случаях:

- при невысокой стоимости электроэнергии (при круглосуточной работе градирни);

- при кратковременной продолжительности ежесуточной работы градирни;

- при необходимости глубокого охлаждения оборотной воды, т. е. при разности температур охлажденной воды и наружного воздуха не менее 3,5 – 4º;

 - в случае стесненности участка, отводимого для строительства градирни.

При выборе типа градирни для конкретных условий рекомендуются к использованию типовые вентиляторные и башенные градирни, предназначенные для охлаждения незагрязненной оборотной воды с концентрацией взвешенных веществ не более 40 – 50 мг/л (табл. 15).

 

Таблица 15

Характеристика типовых градирен, для охлаждения
незагрязненной оборотной воды

Тип градирни	Тип оросительного устройства	Площадь градирни, м^2	Производительность, м^3/ч
			одной секции	всей градирни
Вентиляторная	Капельная		192–512	576–1536
Вентиляторная	Капельная	64	192–512	192–512
Вентиляторная	Капельная		48–128	144–384
Вентиляторная	Пленочный		512–1152	1536–3456
Вентиляторная	Пленочный		512–1152	1024–2304
Вентиляторная	Пленочный	64	730	730
Башенная	Капельная	40	-	40–136
Башенная	Капельная	25	-	25–85
Башенная	Капельная	15	-	15–51

 

Размещение брызгальных бассейнов и градирен на площадке промышленного предприятия следует производить из условий обеспечения наименьшей протяженности циркуляционных трубопроводов и каналов и соблюдения допустимых расстояний между охладителями и сооружениями. Расстояния между водоохладителями и зданиями или сооружениями во избежание увлажнения или обледенения должны приниматься согласно СНиП.

Применение радиаторных охладителей позволяет сократить до минимума потери воды в системе оборотного водоснабжения. Вода в «сухих» градирнях не засоряется пылью окружающего воздуха и солями (минерализация воды), как это имеет место в градирнях «мокрого» типа. «Сухие» градирни имеют большой объем по сравнению с «мокрыми», т. к. интенсивность теплообмена в них ниже. Их применение может быть оправдано невозможностью восполнения потерь воды в системах охлаждения.

Охлаждение воды в испарительных охладителях всегда сопровождается ее потерями вследствие испарения (снижение температуры воды на 6ºС в системах испарительного охлаждения сопряжено с потерями воды до 1%). Потери воды подсчитываются

,                                           (77)

где  – доля испарившейся воды, %;

 – доля уноса с воздухом за пределы охладителя от циркуляционного насоса.

Значение определяется по формуле

,                                               (78)

где  – коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением от общего коэффициента теплоотдачи (испарения и конвекция), %;

 – абсолютная величина перепада температур, ºС.

В результате испарения в охладителе части воды повышается концентрация минеральных солей, растворенных в оборотной воде. При этом соли временной жесткости MgCO₃ и CaCO₃ (главным образом CaCO₃) выпадают на поверхности устройства, что ухудшает его эксплуатационные показатели и резко снижает коэффициент теплоотдачи. Для предотвращения этого явления производится непрерывная продувка системы оборотного водоснабжения, подпитка свежей водой из природного источника водоснабжения. Продувку осуществляют водой из глубинных слоев охладителя. Тогда уравнение солевого баланса имеет вид

,                 (79)

где ,  – концентрация солей жесткости в добавочной и циркулирующей воде соответственно, мг-экв/л;

  ,  – потери воды с испарением и уносом, %;

– объемная доля удаляемой воды по отношению к циркулирующей, %.

Если принять для циркуляционной системы  на уровне максимально допустимой (СНиП 11-31-74), то выражение (71) можно переписать в виде

.                (80)

Из равенства (72) находят значение , выраженное в %. Однако нужно помнить, что регулирование солевого баланса системы оборотного водоснабжения путем непрерывной продувки эффективно лишь в случае, когда . Во всех остальных ситуациях применяют способы снижения жесткости воды путем реагентной обработки, табл. 16 [24].

Таблица 16

Способы реагентного умягчения воды (технической)

Способ	Применяемый реагент
Известковый	CaO или Ca(OH)2
Едконатриевый	NaOH
Известково-содовый	CaO + Na2CO3
Содово-едконатриевый	Na2CO3 + NaOH
Известково-едконатриевый	CaO + NaOH
Фосфатный	Na3PO4
Бариевый	BaCO3 или Ba(OH)2

Наряду с выпадением солей жесткости в системах оборотного водоснабжения могут откладываться продукты кислородной коррозии, механические взвеси, биологические организмы, содержащиеся в природной воде. Для борьбы с биологическим обрастанием применяют обработку циркуляционной воды хлором. Хлорирование ведется периодически по 30 мин с интервалами в 3 – 124 дозами 1,5 – 7,5 мг/л (в зависимости от качества воды). При обрастании системы водорослями воду обрабатывают медным купоросом 2 – 3 раза в месяц по 1 – 24 дозами 4 – 6 мг/л. При бактериальном обрастании наряду с обработкой медным купоросом делают хлорирование воды дозами 2 мг/л при продолжительности хлорирования 30 – 40 мин.

Расчет охлаждающих устройств систем оборотного водоснабжения

Для выбора охладителя необходимо предварительно произвести тепловой расчет. Тепловой расчет водохранилища-охладителя (рис. 37) заключается в отделении активной площади водохранилища при заданных тепловой и гидравлической нагрузках.

Рис. 32. Схема водохранилища-охладителя: а – образованного на водотоке при обеспечении циркуляции направляющей дамбой: 1 – река; 2 – поверхность водохранилища; 3 – сброс воды в водохранилище; 4 – общезаводские очистные сооружения; 5 – местные очистные сооружения при образовании каскада; 6 – утилизация отходов очистки; 7 – предприятие; 8 – насосная станция и обработка воды; 9 – заборное устройство; 10 – направляющая дамба; 11 – плотина; б – наливного типа: 1 – поверхность водохранилища; 2 – сброс воды; 3 – общезаводские очистные сооружения; 4 – местные очистные сооружения; 5 – утилизация отходов очистки; 6 – предприятие; 7 – насосная станция; 8 – заборное устройство; 9 – направляющая дамба; 10 – перегораживающая дамба; 11 – природный источник водоснабжения

Теплоотдача поверхности водохранилища-охладителя зависит от отношения площади активной зоны F_акт (площадь транзитного потока) к общей площади водохранилища F_в. Это отношение называют коэффициентом использования площади водохранилища k (k = 0,5 – 0,95). Значение k зависит от метереологических условий и формы охладителя.

Температура охлаждающей воды для установившегося режима (теплового) применительно к метереологическим условиям наиболее неблагоприятной для охлаждения воды декады (влажность, температура и скорость перемещения воздуха). Из уравнения теплового баланса имеем

                   (81)

где , , ,  – количество теплоты, сбрасываемой предприятием, поступающей с добавками из природных источников в охладительное устройство забираемой в оборотное водоснабжение предприятия (вода поступила с температурой T₁, а отобрана из охладителя с температурой T₂), сбрасываемой из водохранилища с транзитной водой (река), МДж/сут;

       α_исп – удельное количество теплоты, отдаваемой поверхностью водохранилища путем испарения, МДж/(м²×сут);

   P_s – давление насыщения воды при температуре поверхности воды в водохранилище, Па;

   P – парциальное давление водяных паров в воздухе (абсолютная влажность воздуха), Па;

   α_к – удельное количество теплоты, отдаваемой конвекцией окружающему воздуху, МДж/(м²×сут);

   R₁ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения воды по глубине водохранилища;

   – средняя температура активной зоны водохранилища, ºС;

   R – радиационный баланс непрогреваемого водоема, МДж/(м²×сут);

   ∆ I – дополнительно эффективное излучение водной поверхностью, МДж/(м²×сут);

   R – коэффициент использования площади водохранилища.

Коэффициент теплоотдачи испарением α_исп, МДж/(м²×сут×Па), и конвекцией α_к, МДж/(м²×сут×К), соответственно находятся по формулам:

, ,

где ω ₂₀₀ – скорость ветра на высоте 2 м над поверхностью воды, м/с.

Определив температуру T₂, найдем среднюю температуру воды в водозаборном устройстве

,                                  (82)

где  – естественная температура воды в водохранилище, ºС.

Температура  находится из соотношения

,                            (83)

где θ – температура окружающего воздуха, ºС.

Брызгальные бассейны представляют собой систему сопел, разбрызгивающих подводимую к ним воду, подлежащую охлаждению. Суммарная поверхность образующихся при этом капель должна быть достаточной для охлаждения за счет испарения при их контакте с воздухом (движущая сила ), поступающим к брызгальному бассейну. Охладившиеся капли воды осаждаются в специальном накопительном резервуаре (бассейне), из которого осуществляется забор технической воды для повторного использования в системе заводского водоснабжения.

Размеры брызгального бассейна определяется расходом охлаждаемой воды и плотность орошения брызгального устройства. Применяют плотность орошения в пределах 0,8 – 1,3 . Тогда площадь брызгального бассейна  м², где  – расход оборотной воды.

Компоновка площади брызгального бассейна может выполняться в соответствии со справочной таблицей.

Для обеспечения продувания брызгального устройства ветром распределительные линии должны располагаться в направлении господствующих ветров. Длина одной распределительной линии не должна превышать 45 м (расстояние между крайними соплами в распределительной линии). При размещении компоновке брызгальных бассейнов руководствуются СНиП II-31-74.

Методика теплового расчета градирни была предложена В. В. Проскуряковым и достаточно подробно освещена в учебной и справочной литературе [22, 23].

В России наряду с небольшими строятся градирни производительностью до  м³/ч оборотной воды с башнями (гиперболическими) высотой до 150 м, выполненными из сборного железобетона или металлического каркаса, обшитого алюминием.

Библиографический список

1 Перевощиков, С. И. Проектирование и эксплуатация компрессорных станций / С. И. Перевощиков. Тюмень: Тюм ГНТУ, 1996. 86 с.

2 Шнепл, В. Б. Конструкция и расчет центробежных компрессорных машин / В. Б. Шнепл. М.: Машиностроение, 1995. 240 с.

3 Шуровский, В. А. Технологический регламент на проектирование компрессорных станций / В. А. Шуровский. М.: АО «Газпром», 1994. 72 с.

4 Рафиков, Л. Г. Эксплуатация газокомпрессорного оборудования компрессорных станций / Л. Г. Рафиков, В. А, Иванов. М.: Недра, 1992. 237 с.

5 Рахмилевич, З. З. Компрессорные установки: Справочное издание /

З. З. Рахмилевич. М.: Химия, 1989. 272 с.

6 Компрессорные машины и турбины АООТ «Невский завод»: Каталог / ЦНИИ информ. и тех.-экон. исслед. по тяжелому и трансп. машиностроению. М., 2000. 159 с.

7 Правила устройства и безопасной эксплуатации стационарных компрессорных установок, воздухопроводов и газопроводов: ПБ 03-581-03 [Текст]: нормативно-технический материал / Госгортехнадзор России. М.: Промышленная безопасность, 2004. 27 с.

8 Михайлов, А. К. Компрессорные машины / А. К. Михайлов, В. П. Ворошилов. М.: Энергоатомиздат, 1989. 287 с.

9 Пластинин, П. И. Поршневые компрессоры / П. И. Пластинин. М.: Колос, 2000. 456 с.

10 Компрессоры: Каталог 2001. Челябинск, 2001. 69 с.

11 Центробежные компрессорные машины производства ОАО «Компрессорный комплекс»: Каталог / Всерос. науч. исслед. и проект.-конструкт. ин-т атом. энергет. машиностроения (ФГУП ВНИИАМ). М., 2004. 125 с.

12 Хисамеев, И. Г. Двухроторные винтовые и прямозубые компрессоры / И. Г. Хисамеев, В. А. Максимов. Казань: Фэн, 2000. 638 с.

13 Шаммазов, А. М. Проектирование и эксплуатация насосных и компрессорных станций / А. М. Шаммазов, В. Н. Александров, А. И. Гольянов. М.: Недра, 2003. 403 с.

14 Максимов, В. А. Двухвинтовые насос - компрессоры: расчет и проектирование / В. А. Максимов, А. Ф. Садыков, И. В. Хамидуллин, Р. М. Назмутдинов. Казань: Татниинефтемаш, 2004. 235 с.

15 Кантюков, Р. А. Компрессорные и газораспределительные станции / Р. А. Кантюков, В. А. Максимов, М. Б. Хадиев. Казань: Казан. гос. ун-т, 2005. 411 с.

16 Ханк, Г. Турбодвигатели и компрессоры: справочное пособие: [перев. с англ.] / Герт Ханк, Лангкабель. М.: Астрель; АСТ, 2006. 350 с.

17 Симонов, В. Ф. Расчет и проектирование теплообменных аппаратов и установок / В. Ф. Симонов. Саратов, 1976. 85 с.

20 Рыбин, А. А. Сокращение потерь энергии при производстве сжатого воздуха / А. А. Рыбин. Промышленная энергетика, 2004, №7. 33 с.

21 Рыбин, А. И. Экономия электроэнергии при эксплуатации воздушных компрессорных установок / А. И. Рыбин, Д. Г. Закиков. М.: Энергоатомиздат, 1988. 126 с.

22 Пономаренко, В. С. Градирни промышленных и энергетических предприятий / В. С. Пономаренко, Ю. И. Афеньев. М.: Энергоатомиздат, 1998. 372 с.

23 Лаптев, А. Г. Устройство и расчет промышленных градирен / А. Г. Лаптев, И. А. Ведьгаева. Казань, КГЭУ, 2004. 179 с.

    24 Кедров, В. С. Водоснабжение и водоотведение. М.: Стройиздат, 2002. 335 с.

25 Промышленная теплоэнергетика; Кн. 4: Справочник / Под общей ред. А. В. Клименко и В. М. Зорина – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: МЭИ, 2004. 632 с.