Заглавная страница
Избранные статьи
Случайная статья
Познавательные статьи
Новые добавления
Обратная связь
FAQ
Написать работу

ТОП 10 на сайте

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Техника нижней прямой подачи мяча.

Франко-прусская война (причины и последствия)

Организация работы процедурного кабинета

Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний

Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Обработка изделий медицинского назначения многократного применения

Образцы текста публицистического стиля

Четыре типа изменения баланса

Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву

Мы поможем в написании ваших работ!

ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Влияние общества на человека

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Практические работы по географии для 6 класса

Организация работы процедурного кабинета

Изменения в неживой природе осенью

Уборка процедурного кабинета

Сольфеджио. Все правила по сольфеджио

Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления

Главная Избранные Случайная статья Познавательные Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу

Порядок построения пьезометрического графика

↑

⇐ ПредыдущаяСтр 5 из 6Следующая ⇒

Пьезометрический график определяет полный напор и располагаемый напор в отдельных точках тепловой сети и в абонентских системах. На основе пьезометрического графика выбираются схемы присоединения абонентов к водяной тепловой сети.

Основные требования к режиму давлений водяных тепловых сетей:

- Не превышение допускаемых давлений в абонентских отопительных системах, присоединенных к сети. Пьезометрический напор в обратной линии и статический пьезометрический напор не должны обычно превышать 45м в системах довоенной постройки и 60 м послевоенной.

- Обеспечение избыточного (выше атмосферного) давления в тепловой сети и абонентских системах для предупреждения подсоса воздуха.

- Обеспечение не вскипания воды в тепловой сети и местных системах.

- Обеспечение требуемого давления во всасывающих патрубках сетевых насосов из условия предупреждения кавитации. Во всасывающих камерах насосов должно поддерживаться избыточное давление не ниже 50 кПа, и пьезометрический напор в обратной линии должен быть ниже 5 м.

Расчет компенсаторов

Величина теплового удлинения трубопровода определяется:

∆l = α∙l∙ (t₁-t_H_._O_.), мм; (7)

где α – коэффициент линейного расширения углеродистых трубных сталей принимается, для типовых расчетов принимается 1,22 ∙ 10^-2 мм/ (м∙°С).

t – длина рассматриваемого участка, м;

t₁ – максимальная температура стенки трубопровода, она же равна максимальной температуре теплоносителя, °С;

t_H_._O_. – температура наружного воздуха самой холодной пятидневки, °С.

Расчетное тепловое удлинение:

∆l_p= ε∙∆l, мм; (8)

где ε – коэффициент, принимаемый при температуре теплоносителя до 200 °С равным 0,5.

Для определения вылета компенсатора с рекомендуемым соотношением размеров В=0,5Н используем номограмму методического пособия «Расчет компенсаторов», длина компенсатора рассчитывается:

∆l_к = 2∙Н+В, мм. (9)

Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов применяются сальниковые, гибкие и П-образные компенсаторы, а также используются повороты трассы (самокомпенсация).

Для обеспечения компенсации, правильной работы компенсаторов и самокомпенсации трубопроводы делятся неподвижными опорами на отдельные участки независимые один от другого в отношении теплового удлинения. На каждом участке трубопровода ограниченном смежными неподвижными опорами предусматривается установка компенсатора или самокомпенсация

Установка компенсаторов сальниковых, гибких вызывает дополнительные затраты при монтаже и в период эксплуатации, поэтому при разработке монтажной схемы необходимо стремится к минимальному количеству их. При расстановке по трасе неподвижных опор следует иметь ввиду следующее:

Неподвижные опоры устанавливаются в первую очередь в местах ответвлений трубопровода.

Повороты трассы должны быть по возможности использованы для самокомпенсации, если в этих точках нет ответвлений. Самокомпенсацию теплового удлинения можно использовать при величине угла, образуемого трубами, не более 150 ºС.

При больших углах трубы должны быть закреплены. При расстановке неподвижных опор остальных прямых участках исходят из допускаемых расстояний между неподвижными опорами. Значения этих расстояний в зависимости от диаметров труб, типа компенсаторов и параметров теплоносителя приведены в таблице 3.

Расчет П-образных компенсаторов.

Компенсаторы К₁

Дано: d_Т= 150 мм l= 98 м t₁=95 ºС t_H_._O_.= - 34 ºС α = 1,22 ∙ 10^-2 мм/ (м∙°С)

Решение

∆l = 1,22∙10^-2∙98∙ (95+34) = 154,23 мм;

∆l_p = 154,23 ∙0,5=77,11 мм.

По номограмме H=2,6 м.

В = 0,5∙2,6=1,3 м;

∆l_к =2∙2,6 +1,3=6,5м.

H-?, В -?, l_k -?, ∆l -?, ∆l_p -?

Компенсатор К₂

Дано: d_Т= 150 мм l=147 м t₁=95 ºС t_H_._O_.= - 34 ºС α = 1,22 ∙ 10^-2 мм/ (м∙°С)

Решение

∆l = 1,22∙10^-2∙147∙ (95+34) =231,34 мм;

∆l_p = 231,34∙0,5=115,67 мм.

По номограмме H=3,4 м.

В = 0,5∙3,4=1,7 м;

∆l_к =2∙3,4+1,7=8,5 м.

H-?, В -? l_k -?, ∆l -?, ∆l_p -?

При расчете самокомпенсации основной задачей является определение изгибающего компенсационного напряжения заделки короткого плеча:

=С ∙ ∙ , кг/мм²; (10)

где С – вспомогательный коэффициент, принимаемый по номограмме (приложение 12) в зависимости от соотношения плеч и расчетного угла поворота трассы β = ∟ - 90 ^о;

– вспомогательная величина, значение которой определяют таблице в зависимости от диаметра трубопровода D_н, кгсм/мм²∙град;

Δt – расчетная разность температур, Δt = t₁- t_H_._O, ºС;

L_{м -} длина меньшего плеча, м;

L_б- длина большего плеча, м.

Если < 80 МПа, то размеры плеч достаточны.

Расчет угла поворота УП-1

Дано: d_Т= 8,9 см ∟= 90 º l_б=130 м l_м=24 м t_H_._O_.= - 34 ºС	Расчетный угол: ß = 90 º-90 º =0 º. Соотношение плеч: n=130/24=5,41. Тогда по номограмме C = 3. Расчетная разность температур ∆t=t₁- t_H_._O_.=95+34=129 ºС. По таблице: = 0,0214; = 3 ∙ 0,0214∙ =0,34 кг/мм².
∆t -? ß -?, -?

Расчет угла поворота УП-2

Дано: d_Т= 13,3 см ∟= 90 º l_б=63 м l_м=42 м t_H_._O_.= - 34 ºС

Расчетный угол: ß = 90 º-90 º =0 º. Соотношение плеч: n=63/42=1,5. Тогда по номограмме C = 3. Расчетная разность температур ∆t=t₁- t_H_._O_.=95+34=129 ºС. По таблице:

= 0,0319;

= 3 ∙ 0,0319∙

=0,14 кг/мм².

Полученное значение – не превышает 8 кг/мм², следовательно размеры плеч достаточны.

2.5 Расчет температурного графика

Тепловая нагрузка абонентов неоднородна и непостоянна. Она меняется в зависимости от температуры наружного воздух, режима расходов воды на горячее водоснабжение, режима работы вентиляционных установок, технологического оборудования и других факторов.

Поэтому при централизованном теплоснабжении городов или населенных пунктов не может быть применен единый для всех потребителей режим центрального регулирования отпуска тепла.

При построении графика качественного регулирования отопительной нагрузки исходят из заданных температур теплоносителя, при расчетной температуре наружного воздуха t_H_._O_.

Температура воды в подающем и обратном трубопроводах (τ₁; τ’₁) при наружной температуре t_H_._O_.; t_H_.определяетсяпо формуле:

τ₁=t_в.н.+(τ_n_._p_.- t_в.н.) ∙ ( ^0,76+(T₁-τ_n_._p)∙ = τ’₁, ºС;

где τ₁ и τ₂– температура теплоносителя расчетная в подающем трубопроводе соответственно при t_H_._O_.и t_H_.’, ºС;

t_в.н – температура внутреннего воздуха, принимаем 20 ºС;

t_H_.’ – произвольно взятая температура наружного воздуха, для которой определяется температура теплоносителя_., ºС;

τ_n_._p – средняя температура нагревательных приборов двухтрубных систем отопления, ºС.

τ_n_._p = , ºС;

τ_n_._p = = 82,5 ºС.

Температура теплоносителя в обратном трубопроводе определяется по формуле:

τ_{2 =}τ₁-∆τ∙ ), ºС.

где ∆τ – расчетный перепад температур в тепловой сети, ºС:

∆τ =T₁ - T₂, ºС;

∆τ = 95-70=25 ºС.

Общие исходные данные:

t_H_._O_.= -34 ºС;

Таблица 3 – График качественного регулирования отпуска тепла

Температура наружного воздуха t_H.’, ºС	Определяемая температура
	τ₁, ºС		τ₁, ºС
10	49,85		45,22
9	51,15		46,06
8	52,43		46,87
7	53,68		47,66
6	54,90		48,42
5	56,11		49,17
4	57,30		49,89
3	58,47		50,60
2	59,62		51,29
1	60,76		51,96
0	61,88		52,62
-1	62,99		53,27
-2	64,09		53,90
-3	65,17		54,52
-4	66,25		55,13
-5	67,31		55,74
-6	68,36		56,33
-7		69,41		56,91
-8		70,44		57,48
-9		71,47		58,04
-10		72,48		58,59
-11		73,49		59,14
-12		74,49		59,68
-13		75,49		60,21
-14		76,47		60,73
-15		77,45		61,25
-16		78,43		61,76
-17		79,39		62,26
-18		80,35		62,76
-19		81,31		63,25
-20		82,25		63,74
-21		83,20		64,21
-22		84,13		64,69
-23		85,07		65,16
-24		85,99		65,62
-25		86,91		66,08
-26		87,83		66,53
-27		88,74		66,98
-28		89,65		67,43
-29		90,55		67,87
-30		91,45		68,30
-31		92,34		68,73
-32		93,23		69,16
-33		94,12		69,58
-34		95,00		70,00

⇐ Предыдущая 1 2 3 456 Следующая ⇒