Расчет железобетонного каркаса здания нерегулярной структуры с безбалочным перекрытием в пвк SCAD office . Работа постпроцессора для Подбора арматуры. Модуль армирования плита–оболочка.

 

Цель работы:

1. Получение навыков расчета пространственного железобетонного каркаса здания, имеющего не регулярную структуру в ПВК SCAD Office.

2. Проверка навыков выполнения сбора нагрузок на каркас здания с не регулярной структурой:

- учет «снегового мешка» на покрытии здания,

- сбор нагрузок на подпорную стенку.

3. Изучение работы постпроцессора ПВК по проверке и подбору арматуры железобетонных плит перекрытия.

4.Получение навыков работы с инструментом Сборка в ПВК SCAD Office при создании расчетных схем из нескольких вспомогательных подсхем.

5. Подобрать арматуру в плитах покрытия (перекрытия) высокой и низкой части здания (Модуль армирования Плита-оболочка).

6. Подобрать арматуру в плите подпорной стены (Модуль армирования Плита-оболочка).

 

Ход работы:

1. Создать расчетную схему высокой части здания без приложения нагрузок.

1.1. Плита перекрытия/покрытия моделируется пластинчатыми элементами и создается с помощью функции Генерации плоской сетки произвольной формы на плоскости. Вкладка «Схема».

2. Создать расчетную схему низкой части здания без приложения нагрузок.

2.1. Плита перекрытия моделируется пластинчатыми элементами и создается с помощью функции Генерации плоской сетки произвольной формы на плоскости. Вкладка «Схема».

3. Сохранить созданные схемы отдельными файлами.

4. Выполнить сборку расчетной схемы из основной (высокая часть) и подсхемы (низкая часть) при помощи Режима сборки. Вкладка «Схема».

5. В расчетной схеме создать подпорную стенку по оси «Г» согласно задания при помощи Генерации плоской сетки произвольной формы на плоскости.

6. Задать нагрузки на расчетную схему в виде отдельных загружений. См. исходные данные.

7. Создать комбинации загружений из заданных нагрузок.

8. Создать РСУ для заданных нагрузок.

9. Выполнить подготовку данных для получения Нагрузки от фрагмента схемы. «Управление проектом» - раздел «Исходные данные» - пункт «Специальные исходные данные» - подпункт «Нагрузка от фрагмента схемы».

10. Выполнить расчет заданной схемы мультифронтальным методом.

11. Определить усилия действующие на срезы отдельно стоящих фундаментов (Нагрузка от фрагмента схемы).

12.С помощью постпроцессора для подбора арматуры подобрать арматуру требующуюся по расчету в перекрытиях/покрытиях высокой и низкой части, а также рассчитать арматуру подпорной стены. Предварительно подготовить соответствующие группы для армирования. Раздел «Конструирование – «Бетон».

13. Получить изополя распределения требуемой арматуры в перекрытиях/покрытиях высокой и низкой части, а также в подпорной стене_AS1, AS2, AS3, AS4.

14. В графическом анализе проанализировать изополя распределения поперечной арматуры и изополя распределения трещин в плитах перекрытия и покрытия.

15. Выполнить выборочное документирование по армированию плит перекрытия и покрытия высокой/низкой частей здания с возможностью нахождения данного элемента в расчетной схеме. (Схема с номерами элементов _ координационные оси).

16. Предоставить в отчете сбор нагрузок в табличной форме по исходным данным.

 

Примечание: При моделировании плит перекрытия и покрытия их толщину принимать соответственно 200 и 160 мм соответственно.

Рекомендуемый шаг триангуляции плит от 500 мм до 1000 мм..

Число загружений: 1. Собственный вес каркаса.

                              2. Эксплуатационная нагрузка на перекрытия.

                              3. Снеговая нагрузка (равномерно распределенная).

                              4. Снеговая нагрузка (учет снегового мешка).

5. Вес перегородок по этажам.

6. Нагрузка от веса покрытия.

7. Нагрузка от веса конструкции пола.

8. Ветровая нагрузка слева (силовая плоскость, направление действия нагрузки по цифровым осям).

9. Ветровая нагрузка справа(силовая плоскость, направление действия нагрузки по цифровым осям).

                              10. Нагрузка на подпорную стенку.

Рис. 12 Схема расположения элементов железобетонного каркаса.

Рис. 13 Поперечный разрез (силовая рама) железобетонного каркаса.

Исходные данные:                                                                                                      (начало)

№ вар.	Ветровой район	Снеговой район	Нагрузка от перегородок, кгс/м2	Нагрузка от веса покрытия, кгс/м2	Эксплуатационная нагрузка, кгс/м2	Нагрузка от конструкции пола, кгс/м2	Материал
1	V	VI	200	100	200	85	B20
2	IV	VIII	215	120	210	75	B25
3	VI	IV	190	70	220	90	B25
4	III	V	190	100	200	95	B30
5	VI	IV	210	90	230	50	B20
6	VII	VIII	250	110	200	80	B25
7	V	V	210	80	170	75	B20
8	III	III	180	90	150	90	B25
9	VII	VII	230	85	190	100	B30
10	IV	III	220	145	150	90	B20
11	III	V	200	130	170	95	B20
12	II	V	235	110	200	85	B25
13	V	IV	180	100	210	100	B30
14	I	VIII	160	110	260	90	B20
15	II	VI	250	190	210	60	B20
16	VI	III	260	150	200	70	B25
17	V	VI	240	180	180	85	B25
18	VIII	VII	160	190	160	80	B30
19	VI	II	210	75	170	90	B30
20	IV	VI	100	165	200	70	B20
21	V	II	210	105	110	80	B20
22	III	IV	230	140	130	70	B25
23	VI	VI	260	130	150	95	B25
24	IV	V	280	90	220	110	B20
25	VI	VII	100	100	205	80	B25
26	VI	V	210	120	110	75	B30
27	V	II	240	130	135	60	B20
28	V	VI	260	140	140	75	B25
29	II	VII	120	170	130	70	B20
30	IV	II	200	175	150	85	B20
31	VI	III	190	160	200	50	B25

 

Исходные данные:                                                                                          (окончание)

№ вар.	Высота этажа (h), м	Количество этажей (k)	Количество этажей (с)	Пролет в продольном сечении, м	Пролет в поперечном сечении, м (низ./выс.)	Высота этажа 1 этажа выс. части, м	Количество пролетов в продольном направлении, N
1	3.5	4	2	6	6.0/5.5	4.0	5
2	3.0	3	3	6	7.2/6.5	3.3	7
3	3.5	4	2	6	6.0/5.5	4.0	6
4	3.9	3	2	6	7.2/6.5	3.3	7
5	2.9	5	3	6	6.0/5.5	4.0	5
6	3.1	4	2	6	7.2/6.5	3.3	6
7	3.2	6	3	6	6.0/5.5	4.0	5
8	3.0	5	2	6	7.2/6.5	3.3	6
9	3.5	4	1	6	6.0/5.5	4.0	7
10	3.0	3	2	6	7.2/6.5	3.3	5
11	3.5	5	3	6	6.0/5.5	4.0	5
12	3.0	3	2	6	7.2/6.5	3.3	7
13	3.5	4	1	6	6.0/5.5	3.3	6
14	3.9	3	2	6	7.2/6.5	3.3	7
15	2.9	5	3	6	6.0/5.5	4.0	5
16	3.1	4	2	6	7.2/6.5	3.3	6
17	3.2	4	2	6	6.0/5.5	4.0	5
18	3.0	3	3	6	7.2/6.5	3.3	6
19	3.5	5	2	6	6.0/5.5	4.0	7
20	3.0	4	1	6	7.2/6.5	3.3	5
21	3.5	4	2	6	6.0/5.5	3.3	5
22	3.5	3	3	6	7.2/6.5	4.0	7
23	3.9	4	3	6	6.0/5.5	3.3	6
24	2.9	3	2	6	7.2/6.5	4.0	7
25	3.1	5	3	6	6.0/5.5	4.0	5
26	3.2	4	2	6	7.2/6.5	3.3	6
27	2.9	3	1	6	6.0/5.5	3.3	5
28	3.1	5	2	6	7.2/6.5	4.0	6
29	3.2	3	1	6	6.0/5.5	3.3	7
30	3.0	4	2	6	7.2/6.5	4.0	5
31	3.0	4	2	6	7.2/6.5	3.3	5

Все нагрузки приведенные в исходных данных считать нормативными.

Лабораторная работа № 6.

Расчет железобетонного каркаса здания регулярной радиальной структуры на фундаментной плите с балочным перекрытием в ПВК SCAD Office.Работа постпроцессора для подбора арматуры. Модуль армирования Плита–Оболочка.

 

Цель работы:

1. Получение навыков расчета пространственного железобетонного каркаса здания, имеющего регулярную радиальную структуру в ПВК SCAD Office.

2. Проверка навыков выполнения сбора нагрузок на каркас здания с радиальной структурой:

- сбор нагрузок от ветровой нагрузки на цилиндрическую поверхность.

3. Изучение работы постпроцессора ПВК по проверке и подбору арматуры железобетонных фундаментных плит.

4.Получение навыков работы с инструментом Сборка в ПВК SCAD Office при создании расчетных схем из нескольких вспомогательных подсхем.

5. Подбор арматуры в фундаментной плите здания с радиальной структурой.

6. Получить изополя распределения требуемой арматуры в фундаментной плите_AS1, AS2, AS3, AS4. В графическом анализе проанализировать изополя распределения поперечной арматуры и изополя распределения трещин. Выполнить выборочное документирование по армированию плиты с возможностью нахождения данного элемента в расчетной схеме. (Схема с номерами элементов _ координационные оси).

7. Выполнить сбор нагрузок в табличной форме по исходным данным.

 

Ход работы:

Работу выполнить, используя навыки и опыт, полученный при выполнении предыдущих лабораторных работ.

 

Исходные данные:                                                                                                      (начало)

№ вар.	Ветровой район	Снеговой район	Нагрузка от перегородок, кгс/м2	Нагрузка от веса покрытия, кгс/м2	Эксплуатационная нагрузка, кгс/м2	Нагрузка от конструкции пола, кгс/м2	Материал
1	VII	VII	210	60	230	100	B20
2	V	III	185	110	200	80	B25
3	VII	III	180	80	170	75	B25
4	IV	VIII	170	90	250	90	B30
5	V	V	200	95	190	50	B20
6	IV	VI	215	100	150	80	B25
7	VI	VIII	150	70	200	85	B20
8	III	IV	170	95	210	75	B25
9	VI	V	200	80	220	90	B30
10	IV	VIII	215	90	230	95	B20
11	VI	V	150	95	200	100	B20
12	IV	VI	165	100	170	80	B25
13	VI	VIII	230	70	250	75	B25
14	III	VIII	210	95	190	100	B20
15	VI	V	200	90	230	80	B25
16	IV	VI	215	95	200	75	B25
17	VI	VIII	170	100	170	90	B30
18	III	IV	200	90	250	50	B20
19	VI	VIII	215	95	230	80	B25
20	IV	V	200	100	200	100	B20
21	IV	VI	170	70	170	80	B20
22	VI	VIII	200	100	250	75	B25
23	III	V	215	90	170	90	B25
24	IV	VI	150	95	250	50	B30
25	VI	VIII	165	100	230	80	B20
26	III	IV	230	70	200	100	B25

Все нагрузки приведенные в исходных данных считать нормативными.

Примечание: При моделировании плит перекрытия и покрытия их толщину принимать соответственно 250 и 200 мм соответственно.

Толщина фундаментной плиты 500 мм. Коэффициент упругого основания С1=4000 тс/м³, С2=0.

Геометрия колонны 300х600(h)/350х650(h)для четных и нечетных вариантов соответственно.

Толщина стен ядра жесткости 200 мм.

Рекомендуемый шаг триангуляции плит от 500 мм до 1000 мм.

 

Исходные данные:                                                                                          (окончание)

№ вар.	Высота этажа (h), м	Количество этажей (k)	R1, м	R2, м	R3, м	Высота цокольного этажа, м
1	3.1	4	14	8	3	4.0
2	3.9	3	17	9	4	3.3
3	3.2	5	15	8.5	3.5	4.0
4	3.0	5	16	9	4	3.3
5	2.9	6	17	8.5	3.5	4.0
6	3.5	4	16	8	3	3.3
7	3.5	6	14	8	3	4.0
8	3.2	3	16	9	4	3.3
9	3.0	5	16	8.5	3.5	3.3
10	2.9	5	17	8	4	4.0
11	3.5	6	15	8	3	3.3
12	3.5	3	16	9	4	4.0
13	3.2	5	17	8	3.5	3.3
14	3.2	5	18	8	4.5	4.0
15	3.4	6	14	9	3.5	3.3
16	3.0	5	15	8.5	3	3.3
17	2.9	5	16	8	3	4.0
18	3.5	6	17	8	4	3.3
19	3.5	3	16	9	4	4.0
20	3.2	5	16	8	3	3.3
21	3.0	5	15	9	4	4.0
22	2.9	6	16	8.5	3.5	3.3
23	3.5	4	17	8	4	4.0
24	3.5	6	16	8	3.5	3.3
25	3.2	5	14	9	4	4.0

 

 

Рис. 14 Схема расположения элементов железобетонного каркаса.

Рис. 15 Поперечный разрез железобетонного каркаса.

 

Число загружений: 1. Собственный вескаркаса.

                              2. Эксплуатационная нагрузка на перекрытия.

                              3. Снеговая нагрузка (равномерно распределенная).

4. Вес перегородок по этажам.

5. Нагрузка от веса покрытия.

6. Нагрузка от веса конструкции пола.

7. Ветровая нагрузка см. СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» Актуализированная редакция прил.3.

 

Приложение № 1

Схема снеговых нагрузок и коэффициентов m для зданий с перепадом высот. СП 20.13330.2016.Приложение Б8.

а)

 

б)

 

в)

 

 

Для зданий с перепадом высоты снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует  принимать в соответствии со схемами (для зданий - профили а, б, для наве­сов - профиль в)

Коэффициент m следует принимать равным:

где h - высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м;

l ₁; l ₂ - длины участков верхнего (l ₁) и нижнего (l ₂) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:

для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями -

для покрытия.с продольными фонарями -

(при этом l ₁ и l ₂ следует принимать не менее 0).

т ₁; m ₂ - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т ₁) и нижнего (m ₂) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:

0,4 - для плоского покрытия с a£ 20°, сводчатого с ^f / _l £ 1/8;

0,3 - для плоского покрытия с a> 20°, сводчатого с ^f / _l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.

Для пониженных покрытий шириной а <21 м значение т ₂ следует принимать:

т ₂ = 0,5 k ₁ k ₂ k ₃, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k ₂ = 1); но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град).

Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:

при b= 2 h, но не более 16 м;

при но не более 5 h и не более 16 м.

Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:

(где h - в м; s ₀ - в кПа);

4 - если нижнее покрытие является покрытием здания;

6 - если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m₁ следует принимать:

m₁ = 1 - 2 m ₂.

Примечания: 1. При d₁ (d₂) >12 м значение m для участка перепада длиной d₁ (d₂) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.

2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т₁ (т₂) для каждого пропета в пределах l₁ (l₂).

3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s₀ - в кПа)

Приложение №2

Давление грунта на вертикальные поверхности. Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85 Проектирование подпорных стен и стен подвалов. Раздел 5.

1. Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложения следует устанавливать, как правило, на основе их непосредственного испытании в полевых или лабораторных условиях и статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-75.

Значения характеристик грунтов:

нормативные - gⁿ, jⁿ и с ⁿ;

для расчетов конструкций оснований по первой группе предельных состояний - g_I, j_I, и с_I;

то же, по второй группе предельных состояний - g_II, j_II и c _II.

2. При отсутствии непосредственных испытаний грунта допускается принимать нормативные значения удельного сцепления с, угла внутреннего трения j и модуля деформации Е по табл. 1-3 прил. 5 настоящего Пособия, а нормативные значения удельного веса грунта gⁿ равными 18 кН/м³ (1,8 тс/м³).

Расчетные значения характеристик грунта ненарушенного сложения в этом случае принимаются следующими:

g_I =1,05gⁿ; g_II =gⁿ; j_I =jⁿg_j; j_II =jⁿ; с _I = с ⁿ/1,5; c _II= с ⁿ,

где g_j- коэффициент надежности по грунту, принимается равным 1,1 для песчаных и 1,15 для пылевато-глинистых грунтов.

3. Значения характеристик грунтов засыпки (g¢, j¢ и с ¢), уплотненных согласно нормативным документам с коэффициентом уплотнения k_y не менее 0,95 от их плотности в природном сложении, допускается устанавливать по характеристикам тех же грунтов в природном залегании. Соотношения между характеристиками грунтов засыпки и грунтов природного сложения принимаются следующие:

g¢_II= 0,95g_I; j¢_I = 0,9j_I; с ¢_I = 0,5 с _I, но не более 7 кПа (0,7 тс/м²);

g¢_II=0,95g_II; j¢_II=0,9j_II; с ¢_II=0,5 c ¢_II, но не более 10 кПа (1 тс/м²).

Примечание. Для сооружений с глубиной заложения 3 м и менее предельные значения удельного сцепления грунта засыпки с ¢_I, следует принимать не более 5 кПа (0,5 тс/м²), а с ¢_IIне более 7 кПа (0,7 тс/м²). Для сооружений высотой менее 1,5 м с ¢_I, следует принимать равным нулю.

4. Коэффициенты надежности по нагрузке g _I при расчете по первой группе предельных состояний должны приниматься по табл. 3, а при расчете по второй группе - равными единице.

Таблица 3

Нагрузки	Коэффициент надежности по нагрузке gI
Постоянные
Собственный вес конструкции	1,1
Вес грунта в природном залегании	1,1
Вес грунта в засыпке	1,15
Вес насыпного грунта	1,2
Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров	1,5
Вес полотна, железнодорожных путей	1,3
Гидростатическое давление грунтовых вод	1,1
Временные длительные
От подвижного состава железных дорог СК	1,2
От колонн автомобилей АК	1,2
Нагрузка от оборудования, складируемого материала, равномерно распределенная нагрузка на территории	1,2
Временные кратковременные
От колесной ПК-80 и гусеничной НГ-60 нагрузки	1
От погрузчиков и каров	1,2
От колонн автомобилей АБ	1,1

5. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса Р _g, на глубине у (рис. 5, а) следует определять по формуле

Р _g =[ gg _f h l - с (К₁ + K₂)] y/ h,                                                                                                          (1)

где К₁ - коэффициент, учитывающий сцепление грунта по плоскости скольжения призмы обрушения, наклоненной под углом q ₀ к вертикали; К₂ - то же, по плоскости, наклоненной под углом в к вертикали.

К ₁ =2lcosq₀cose/sin(q₀+ e);                                                                                                        (2)

K ₂ = l [sin (q₀ - e) cos (q₀ + r)/sin q₀cos (r - e) sin (q₀ + e)] + tg e,                                           (3)

где e - угол наклона расчетной плоскости к вертикали; - то же, поверхности засыпки к горизонту; q₀ - то же, плоскости скольжения к вертикали; l - коэффициент горизонтального давления грунта. При отсутствии сцепления грунта по стене K₂ = 0.

6. Коэффициент горизонтального давления грунта определяется по формуле

,                                                        (4)

где d - угол трения грунта па контакте с расчетной плоскостью (для гладкой стены d = 0, шероховатой d = 0,5j, ступенчатой d = j).

Значения коэффициента l приведены в прил. 2.

Рис. 5. Схема давления грунта

а - от собственного веса и давления воды; б - от сплошной равномерно распределенной нагрузки; в - от фиксированной нагрузки; г - от полосовой нагрузки

7. Угол наклона плоскости скольжения к вертикали q₀ определяется по формуле

tgq₀ = (cos-hcosj)/(sin -hsinj),                                                                                               (5)

где h = cos (e - r)/ .

8. При горизонтальной поверхности засыпки r = 0, вертикальной стене e =0 и отсутствии трения и сцепления со стеной d = 0, К₂ = 0 коэффициент бокового давления грунта l, коэффициент интенсивности сил сцепления К₁ и угол наклона плоскости скольжения q₀ определяются по формулам:

                                                                                                                        (6)

При r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 значение угла наклона плоскости скольжения к вертикали q₀ определяется из условия

tgq₀ = (cosj- )/sin j.                                                                                                               (7)

9. Интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта, обусловленного наличием грунтовых вод Р _w, кПа, на расстоянии у _w, от верхнего уровня грунтовых вод (рис. 5, а) определяется по формуле

Pw = y_w {10 -l[ g -16,5/(1 + e)]}g _f,                                                                                              (8)

где е - пористость грунта; g _f - коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,1.

10. Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам:

при сплошном и фиксированном расположении нагрузки (рис. 5, б, в)

Р _q = q g _f l;                                                                                                                                        (9)

при полосовом расположении нагрузки (рис. 5, г)

P_q = qg _f l/(1 + 2 tgq₀уа/ b ₀).                                                                                                          (10)

Расстояние от поверхности грунта засыпки до начала эпюры интенсивности давления грунта от нагрузки у_а, определяется выражением у_а = a /(tgq₀ + tg e).

Протяженность эпюры интенсивности давления грунта по высоте у _b при фиксированной нагрузке (см. рис. 5, в) принимается равной у _b = h - y_а.

При полосовой нагрузке (см. рис. 5, г) протяженность эпюры давления по высоте y_b =(b ₀+ 2tgq₀ y_a)/(tge + tgq₀), но принимается не более величины у _b £ h - y_а.

11. Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы» в виде нагрузки СК - от подвижного состава железных дорог, АК - от автотранспортных средств ПК-80 - от колесной нагрузки, НГ-60 - от гусеничной нагрузки.

Примечания: 1. СК - условная эквивалентная равномерно распределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути, ширина которого принимается равной 2,7м (по длине шпал).

2. АК - нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос.

3. НК-80 - нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на колесном ходу весом 785 кН (80 тс).

4. НГ-60 - нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на гусеничном ходу весом 588 кН (60 тс).

12. Нагрузки от подвижного транспорта (рис. 6) приводятся к эквивалентной равномерно распределенной полосовой нагрузке при следующих исходных данных:

для СК - b ₀ = 2,7 м, а интенсивность нагрузки q = 76 кПа на уровне низа шпал;

для АК - b ₀ = 2,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = К (10,85 + y_a tgq₀)/(0,85 + y_a tgq₀) 2,55,                                                                              (11)

где К = 1,1 - для основных магистральных дорог; К = 8 - для внутренних хозяйственных дорог.

Рис. 6. Схема приведения нагрузок от подвижного транспорта к эквивалентной полосовой нагрузке

для НК-80 - b ₀= 3,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = 112/(1,9 + y_a tgq₀);                                                                                                                 (12)

для НГ-60 - b ₀ = 3,3 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = 90/(2,5 + y_a tgq₀).                                                                                                                    (13)

13. Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено движение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые не распространяются ограничения весовых и габаритных параметров автотранспортных средств общего назначения, следует принимать в виде колонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в табл. 4.

14. При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности призмы обрушения следует принимать условную нормативную равномерно распределенную нагрузку интенсивностью 9,81 кПа (1 тс/м²).

15. Динамический коэффициент от подвижного состава железных дорог и автомобильного транспорта следует принимать равным единице.

Таблица 4

Параметры	Тип двухосного автомобиля
	АБ-51	AБ-74	АБ-151
Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН (тс):
заднюю	333(34)	490(50)	990(101)
переднюю	167(17)	235(24)	490(50)
Расстояние между осями (база) автомобиля, м	3,5	4,2	4,5
Габариты по ширине (по колесам задней оси), м	3,5	3,8	5,4
Ширина колеи колес, м:
задних	2,4	2,5	3,75
передних	2,8	2,8	4,1
Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части, м:
по длине	0,4	0,45	0,8
по ширине	1,1	1,3	1,65
Диаметр колеса, м	1,5	1,8	2,5

 

Приложение № 3

Определение аэродинамических коэффициентов с для зданий цилиндрической формы. СП 20.13330.2010 Приложение 4*. Схема 12а, 12б.

 

12 а	Сфера	b, град	0		15		30		45		60		75		90	1. Коэффициенты с е приведены при Re 4×105. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = = 0,7 d
		с е	+1,0		+0,8		+0,4		-0,2		-0,8		-1,2		-1,25

Продолжение