Заглавная страница
Избранные статьи
Случайная статья
Познавательные статьи
Новые добавления
Обратная связь

ТОП 10 на сайте

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Техника нижней прямой подачи мяча.

Франко-прусская война (причины и последствия)

Организация работы процедурного кабинета

Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний

Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Обработка изделий медицинского назначения многократного применения

Образцы текста публицистического стиля

Четыре типа изменения баланса

Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву

Мы поможем в написании ваших работ!

ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Влияние общества на человека

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Практические работы по географии для 6 класса

Организация работы процедурного кабинета

Изменения в неживой природе осенью

Уборка процедурного кабинета

Сольфеджио. Все правила по сольфеджио

Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления

Главная Избранные Случайная статья Познавательные Новые добавления Обратная связь FAQ

Другие виды греющей опалубки

⇐ ПредыдущаяСтр 10 из 12Следующая ⇒

11.6.1 К другим видам греющей опалубки относится мелкощитовая, оснащенная трубчатыми, пластинчатыми, стержневыми и проволочными электронагревателями.

11.6.2 Палубу выполняют из различных материалов (металл, поликомпозиты, водостойкая фанера и др.). Они должны обладать высокой теплопроводностью и термостойкостью. Для обеспечения электроизоляции устраивают прокладочные листы. Крепление электронагревателей осуществляют с помощью прижимных пластин. Поверху трубчатых нагревателей устраивают теплоизоляцию (по расчету) и закрывают защитным кожухом.

11.6.3 В практике строительства появились новые опалубки и нагреватели. Это связано с разработкой новых полимерных композиционных электропроводников и опалубочных материалов.

11.6.4 Для укрытия бетонных поверхностей в полах, перекрытиях, дорожных и тротуарных конструкциях применяют плоские греющие элементы (покрывало). Обогрев в таком плоском элементе осуществляется с использованием греющих металлических или полимерных электрических проводов (рисунок 9).

11.6.5 Одним из эффективных опалубочных материалов являются термопрессованные опалубочные плиты (ТОП), изготовленные из отходов синтетических волокон [12]. Плиты водоустойчивые, не подвержены коррозии и гниению и обладают определенными теплозащитными свойствами. С использованием нового материала разработана термоактивная опалубочная плита (ТАОП), представляющая собой плоскую плиту с запрессованными внутрь проволочными нагревателями марки ПНСВ.

11.6.6 Плиты ТАОП рекомендуется использовать как в качестве инвентарного греющего покрытия плоских бетонных конструкций, так и в качестве греющей палубы мелкощитовых опалубок (рисунок 10). Инвентарное греющее покрытие имеет максимальные размеры 1800´850 при толщине 10, 12, 15 мм. При использовании в мелкощитовых опалубках типоразмеры плит ТАОП соответствуют размерам щитов.

11.6.7 Плиты ТАОП имеют мощность, Вт/м²:

— тип 1 — от 200 до 1000;

— тип 2 — “ 300 “ 1500.

Предел прочности R_у и модуль упругости Е при изгибе плит составляют: R_у = 25 МПа; Е = 3300 МПа.

11.6.8 Мощность плит ТАОП Р _т, Вт/м², можно регулировать изменением рабочего напряжения U
и определять по формулам:

— тип 1 Р _т = 11,45 U – 410, (114)

— тип 2 Р _т = 16,48 U – 560. (115)

1 — оргалит; 2 – нагревательный провод; 3 — монтажный провод; 4 — кабельный отвод с вилкой; 5 — скрутка из проволоки Рисунок 9 — Инвентарный греющий плоский элемент покрытия бетона

1 — каркас щита; 2 — плита ТАОП; 3 — клеммы; 4 — кабельный отвод с вилкой;

5 — нагревательный провод; 6 — полимерный каркас

Рисунок 10 — Мелкощитовая опалубка МОДОСТР-КОМБИ с греющей плитой ТАОП:

а — щит мелкощитовой опалубки МОДОСТР-КОМБИ с палубой из ТАОП;

Б — термоактивная опалубочная плита (ТАОП)

12 Предварительный электроразогрев бетонной смеси, индукционный нагрев
бетона и инфракрасный обогрев

Предварительный электроразогрев бетонной смеси

12.1.1 Предварительный электроразогрев заключается в быстром разогреве бетонной смеси
в построечных условиях путем пропускания через нее электрического тока и укладке смеси в утепленную опалубку (см. [8], [13]). Бетон достигает заданной прочности в процессе медленного остывания в опалубке. Предварительный электроразогрев бетонной смеси применяют в сочетании с производством бетонных работ методом термоса для бетонирования конструкций с модулем поверхности
М_п £ 12 м^–1. При больших модулях поверхности конструкций сочетают предварительный разогрев бетонной смеси с прогревом бетона другими методами, например, индукционным или инфракрасным.

12.1.2 Продолжительность форсированного электроразогрева бетонной смеси до заданного уровня температуры должна находиться в пределах от 5 до 20 мин. Большее значение времени разогрева требуется для бетонной смеси с крупностью зерен заполнителя, более или равной 40 мм.

12.1.3 Максимальная температура разогрева бетонной смеси не должна превышать указанной
в таблице 2.

Бетонную смесь следует транспортировать к месту укладки без перегрузок в промежуточные емкости, а укладку ее в опалубку — производить в минимально короткие сроки. Время от момента окончания разогрева до окончания виброуплотнения не должно, как правило, превышать 15 мин.

Разогретую бетонную смесь укладывают в конструкцию (подготовленную опалубку) и уплотняют обычными способами. Сразу после уплотнения неопалубленную поверхность бетона укрывают влаго-
и теплоизолирующим покрытием расчетной толщины, обеспечивающей последующее остывание монолитной конструкции по заданному температурному режиму.

12.1.4 Расчет электрических и конструктивных параметров установок для электроразогрева бетонных смесей

12.1.4.1 Необходимую электрическую мощность для разогрева бетонной смеси P _max, кВт, определяют теплотехническим расчетом по формуле

, (116)

где с _б— удельная теплоемкость бетонной смеси, кДж/(кг×°С), принимается равной 1,05 кДж/(кг × °С);

r_б— средняя плотность бетонной смеси, кг/м³;

t _pаз — конечная температура разогрева бетонной смеси, °С;

t _бн — температура после транспортирования бетонной смеси, °С;

V _б — объем одновременно разогреваемой порции бетонной смеси, м³;

К_з — коэффициент, учитывающий потери тепла в процессе разогрева бетонной смеси, принимается равным 1,1;

К_э — коэффициент использования электроэнергии при разогреве бетонной смеси, равный 0,9;

t_р— продолжительность разогрева бетонной смеси, мин.

12.1.4.2 Расстояние между электродами b, м, рассчитывают по формуле

b = 31,62·10^–3 , (117)

где U — напряжение на электродах, В;

R _б— расчетное удельное сопротивление бетонной смеси, принимаемое для тяжелого бетона 8 Ом × м, для легкого бетона — 10 Ом × м.

12.1.4.3 При заземленном стальном корпусе (смешанная схема подключения) расстояние от стенки бункера или кузова (автосамосвала) до крайнего электрода принимают , а расстояние от нижней кромки электрода до дна устройства для разогрева составляет 0,52 b.

Варьируя продолжительностью разогрева смеси в пределах, указанных в 12.1.2, и напряжением на электродах 380 или 220 В, следует подобрать такое расстояние между электродами, которое обеспечивает их размещение по ширине устройства для разогрева с равномерной загрузкой фаз трансформатора.

12.1.4.4 Площадь F _э, м², одного электрода определяют по формуле

F _э > , (118)

где n — количество электродов, подбираемое с учетом равномерной загрузки всех фаз трансформатора и конструктивных размеров емкости для разогрева (как правило, принимают
n равным или кратным 3).

12.1.4.5 Площадь электрода принимают больше расчетной из конструктивных соображений, чтобы вся смесь с учетом угла естественного откоса находилась между электродами.

Размеры электродов вычисляют по формулам:

H _э= Н _б– h _н– h _э, (119)

, (120)

где H _э — высота электрода, м;

Н _б — высота бункера или кузова автосамосвала, м;

h _н— расстояние от нижней кромки электрода до дна устройства, м;

h _э— расстояние от верхней кромки электрода до свободной поверхности бетонной смеси, принимают в пределах от 0 до 0,025 м;

l _э — длина электрода, м.

12.1.4.6 Максимальную электрическую мощность для разогрева бетонной смеси Р _m_ах, кВт, определяют по формуле

, (121)

где R _б — минимальное удельное электрическое сопротивление бетонной смеси в процессе разогрева, принимаемое для смеси на плотных заполнителях равным 4 Ом × м и на пористых —
5 Ом × м, а в случае применения добавок — ускорителей твердения и противоморозных добавок (электролитов), соответственно, для тяжелого бетона — 2 Ом × м, для легкого — 2,5 Ом × м.

По значению Р _m_ах определяют расчетную мощность трансформатора P _р, кВт:

Р _р= , (122)

где h и сosj — соответственно, коэффициент полезного действия и коэффициент мощности трансформатора (обычно h сosj = 0,9);

К_к.п — коэффициент кратковременной допустимой перегрузки трансформатора, принимаемый от 1,3 до 1,5.

12.1.4.7 Выбор типа трансформатора производится по расчетной мощности при условии, что паспортная мощность выбранного трансформатора должна быть не ниже расчетной.

Максимальную силу тока для выбора типа и сечения подводящих кабелей I _л, А, определяют по формуле

, (123)

где R — электрическое сопротивление кабеля, Ом.

Затраты электрической энергии на разогрев порции бетонной смеси объемом V _бопределяют по формуле (31).

Индукционный нагрев бетона

12.2.1 Общие положения

Индукционный нагрев применяют для термообработки бетона монолитных железобетонных каркасных конструкций, протяженных по одной из осей (колонн, ригелей, балок и пр.), замоноличивания стыков каркасных конструкций, а также конструкций, возводимых в скользящих, подъемно-переставных и катучих опалубках (стволов труб, силосов, ядер жесткости и др.).

В зависимости от вида и конструктивных особенностей железобетонных конструкций термообработку их индукционным способом осуществляют по одной из двух схем: по схеме индуктивной катушки с железом и по схеме трансформатора с сердечником.

Схему индуктивной катушки с железом применяют в случае, когда элемент железобетонной конструкции в процессе термообработки находится в полости индукционной обмотки.

Схема трансформатора с сердечником имеет место в том случае, когда в полости железобетонного изделия или сооружения расположен магнитопровод (или группа магнитопроводов) с индукционной обмоткой.

12.2.2 Расчет параметров индукционного нагрева по схеме индуктивной катушки с железом

12.2.2.1 Определяют требуемую прочность бетона к окончанию термообработки и максимальную температуру его прогрева.

12.2.2.2 Определяют скорость подъема температуры бетона, исходя из конкретных условий производства работ и данных таблицы 26 с учетом ограничений таблицы 2.

Таблица 26

Вид армирования

Скорость разогрева бетона, °С/ч,
при модуле поверхности конструкции M_п, м^–1

5–6

7–9

10–12

Стержневая арматура

3/5

5/8

8/10

Жесткий каркас

5/8

8/10

10/15

Стержневая арматура и жесткий каркас

8/8

10/10

15/15

Примечание — Над чертой приведены значения скорости для конструкций, возводимых в неметаллической опалубке, под чертой — в металлической опалубке.

12.2.2.3 Активную электрическую мощность P _max, кВт, необходимую для разогрева бетона с принятой скоростью, определяют по формуле

(124)

где — требуемая удельная мощность на подъеме температуры, кВт/м³, определяемая по формуле (61);

V _б — объем разогреваемого бетона, м³.

12.2.2.4 Определяют активную поверхность металла F _а, м², с учетом поверхности арматуры и металлической опалубки, по формуле

, (125)

где n _а— количество арматурных стержней, расположенных вдоль продольной оси конструкции (под острым или прямым углом к плоскости витков индуктора), шт.;

d — диаметр арматурных стержней, м;

— длина арматурных стержней, м;

F _оп — площадь металлической опалубки или плоских арматурных элементов (например, наружного бандажа из углового профиля), м².

12.2.2.5 Определяют удельную активную поверхностную мощность индукционного нагрева D Р, кВт/м², по формуле

D Р = . (126)

12.2.2.6 Определяют напряженность магнитного поля Н_м, А/м, и удельное поверхностное электрическое сопротивление R _н, Ом, соответствующие найденному значению удельной активной мощности по графику на рисунке 11.

В качестве примера на графике показана последовательность действий штриховыми линиями. Вначале найденное по формуле (126) значение D Р проецируют на кривую , затем — на горизонтальную ось Х, определяя значение Н_м (А/м × 10^–3). Затем полученное значение Н_м проецируют на кривую R _н и затем — на правую вертикальную ось Y, определяя значение R _н (Ом × 10⁵).

12.2.2.7 Определяют глубину проникновения тока , м, по формуле

, (127)

где — удельное электрическое сопротивление бетона, Ом × м. При неизвестном значении допускается принимать 20 × 10^–8 Ом × м, используя, в соответствии с этим, данные рисунка 11.

1, 2, 3 — соответственно, для стали с удельным электрическим сопротивлением (ρ _s),

равным 10×10^–8, 20×10^–8 и 30×10^–8 Ом × м

Рисунок 11 — Зависимость удельного поверхностного электрического сопротивления R _н

и удельной активной мощности D Р от напряженности магнитного поля Н_м

12.2.2.8 Определяют коэффициенты сопротивления F_s и Q_s, доли ед.:

— для металлической опалубки, арматуры из профилированной стали или бандажей усиления, если они имеются и принимаются в расчет, — по графикам на рисунке 12 в зависимости от значения относительной толщины листа, определяемой выражением

, (128)

где — средняя толщина сечения листа стали или профиля, м.

При ³ 5

— для стержневой арматуры по графикам на рисунке 13, в зависимости от соотношения

, (129)

где d — диаметр арматуры, м.

При ³ 10

12.2.2.9 По графику на рисунке 14 определяют коэффициент формы индуктора m _s в зависимости от отношения высоты индуктора к его радиусу, доли ед.:

, (130)

где — длина или высота индуктора по продольной оси, м;

— радиус индуктора, м.

При ³ 6 m_s» 1.

Рисунок 12 — График зависимости коэффициентов сопротивления F_s и Q_s

для металлической плиты (листа) от относительной толщины плиты (листа) 2 D / D I

Рисунок 13 — График зависимости коэффициентов сопротивления F_s и Q_s

для металлического стержня от соотношения

Рисунок 14 — График зависимости коэффициента формы индуктора m_s

от отношения высоты индуктора h _и к его радиусу R _и

12.2.2.10 Определяют сумму периметров сечения металла в поперечном сечении конструкции м, например, по формуле

(131)

где — количество стержней арматуры, шт.;

d — диаметр стержневой арматуры, м;

и — соответственно, высота и толщина металлической обивки стенок опалубки и других металлических элементов, м.

12.2.2.11 Определяют площадь сечения индуктора F _и, м², по формуле

, (132)

где — площадь сечения конструкции с учетом площади сечения опалубки и укрытия поверхности, м²;

— увеличение площади сечения за счет прокладок для проводов обмотки индуктора, м².

12.2.2.12 Определяют условное активное сопротивление системы , Ом, по формуле

. (133)

12.2.2.13 Определяют условное индуктивное сопротивление системы , Ом, по формуле

. (134)

12.2.2.14 Определяют полное условное сопротивление системы , Ом, по формуле

. (135)

12.2.2.15 Определяют число витков индуктора N, задавшись напряжением U, В, по формуле

, (136)

где — напряженность магнитного поля индуктора, А/м, определяется в соответствии с 12.2.2.6.

12.2.2.16 Определяют ожидаемую силу тока индуктора I, А, по формуле

. (137)

12.2.2.17 Определяют коэффициент мощности системы по формуле

. (138)

12.2.2.18 Подбирают провод по допускаемой токовой нагрузке , А, для данного провода и ожидаемой силе тока I.

При необходимости корректируют число витков индуктора N' по формуле

(139)

и напряжение прогрева U', В, по формуле

. (140)

12.2.2.19 Расчет параметров для стадии изотермического прогрева производят в следующей последовательности:

— определяют требуемую активную мощность кВт, при изотермическом прогреве бетона объемом , по формуле

, (141)

где b — поправочный коэффициент, принимаемый равным 1,2;

— определяют удельную активную мощность D P по формуле (126), напряженность магнитного поля и удельное поверхностное сопротивление по 12.2.2.6 и рисунку 14;

— определяют полное условное сопротивление системы по формуле (135);

— определяют напряжение U ′ и силу тока I для изотермического прогрева по формулам (140) и (137).

12.2.3 Расчет параметров индукционного нагрева по схеме трансформатора с сердечником осуществляют в следующей последовательности

12.2.3.1 Определяют активную электрическую мощность необходимую для разогрева бетона, по формулам (61) и (124).

12.2.3.2 Определяют активную поверхность металла включая арматурные элементы кольцевого, прямоугольного и пр. сечений, расположенные в плоскости витков индукционной катушки длиной (высотой) h _и, а также площадь металлической опалубки.

Например, для возводимой в металлической опалубке конструкции круглого сечения, внешний диаметр которой — d _к, длина — , армированной шт. кольцевой арматуры (в плоскости витков индуктора) с диаметром стержня (проволоки) d _а, при внешнем диаметре «кольца» d _н, приблизительно площадь активной поверхности F _a, м², можно вычислить по формуле

. (142)

12.2.3.3 Определяют удельную активную мощность D P по формуле (126) и соответствующую ей напряженность магнитного поля Н_м по рисунку 14.

12.2.3.4 Определяют площадь зазора между индуктором на магнитопроводе и нагреваемой конструкцией F _з.м, м², как разность площадей сечения прогреваемой конструкции (по внешней ее стороне) и индуктора (по внешней стороне магнитопровода, расположенного внутри нагреваемой конструкции) по формуле

, (143)

где R _к, R _и — соответственно, внешний радиус нагреваемой конструкции и внешний радиус индуктора на магнитопроводе, м.

12.2.3.5 Определяют полную мощность P _c, кВ·А, системы по формуле

, (144)

где f — частота тока (f» 50 Гц).

12.2.3.6 Определяют число витков индуктора (намагничивающей обмотки) N, предварительно приняв напряжение U, по формуле

. (145)

12.2.3.7 Определяют силу тока в индукторе I, А, по формуле

(146)

12.2.3.8 Определяют коэффициент мощности установки по формуле

. (147)

Расчет параметров изотермического прогрева бетона осуществляют по методике, приведенной для индуктивной катушки в 12.2.2.19.

12.2.4 Пример расчета параметров индукционного нагрева бетона по принципу индуктивной катушки приведен в приложении К.

Инфракрасный обогрев бетона

12.3.1 Общие положения

12.3.1.1 Инфракрасный обогрев применяют:

— для отогрева промороженных бетонных и грунтовых оснований, арматуры, закладных металлических деталей и опалубки, для удаления снега и наледи;

— для интенсификации твердения бетона конструкций и сооружений, возводимых в скользящей опалубке, плит перекрытий и покрытий, вертикальных и наклонных конструкций, бетонируемых в металлической опалубке;

— для предварительного отогрева зоны стыков сборных железобетонных конструкций и ускорения твердения бетона или раствора заделки;

— для ускорения твердения бетона или раствора или укрупнительной сборки большеразмерных железобетонных конструкций;

— для создания тепловой защиты поверхностей, недоступных для утепления.

12.3.1.2 В качестве источников (генераторов) инфракрасного излучения в технологии зимнего бетонирования рекомендуется применять:

— металлические (стальные, латунные, медные) трубчатые электрические нагреватели (ТЭНы) типов НВС (нагреватель воздушный сушильный) и НВСЖ (нагреватель воздушный сушильный жаростойкий) диаметром от 9 до 18 мм, длиной от 0,3 до 6 м, мощностью от 0,6 до 1,2 кВт/м, с рабочим напряжением 127, 220 и 380 В, с температурой излучающей поверхности от 300 °С до 600 °С;

— керамические стержневые излучатели диметром от 6 до 50 мм, длиной от 0,3 до 1 м, мощностью от 1 до 10 кВт/м, с рабочим напряжением 127, 220 и 380 В, с температурой излучающей поверхности от 1300 °С до 1500 °С;

— кварцевые трубчатые излучатели типа НИК-220-1000-Тр (нагреватель инфракрасный кварцевый напряжением 220 В, мощностью 1000 Вт, трубчатый) диаметром 10 мм, длиной 370 мм, с температурой спирали до 2300 °С. Кварцевые излучатели должны работать обязательно в горизонтальном положении и должны быть надежно защищены от ударных воздействий.

12.3.1.3 Для создания направленного лучистого потока излучатели должны помещаться в параболические, сферические или трапецеидальные отражатели. При этом излучатели помещаются в фокус параболы или центр сферы. Расположение излучателей при применении трапецеидальных отражателей определяется расчетом.

Инфракрасные излучатели в комплекте с отражателями и поддерживающими устройствами составляют инфракрасную установку.

12.3.1.4 В зависимости от назначения, конфигурации и модуля поверхности обогреваемых конструкций рекомендуется применять следущие инфракрасные установки:

— короба для обогрева плитных конструкций, дорожных оснований, стен, отогрева промороженного бетона, грунта и т. п.;

— прожектора для отогрева полости опалубки, арматуры, закладных деталей и тепловой защиты поверхностей, недоступных для утепления;

— сферические и плоские нащельники для предварительного отогрева зоны стыка сборных железобетонных конструкций и термообработки бетона заделки;

— двустенную плоскую опалубку для термообработки плоских вертикальных и линейных конструкций и элементов.

12.3.2 Последовательность расчета параметров режима обогрева бетона

12.3.2.1 Определяют требуемую распалубочную (критическую) прочность бетона, температуру прогрева t _и, скорость и продолжительность ее подъема с учетом данных проектной документации.

12.3.2.2 Определяют продолжительность обогрева бетона t_и для принятой температуры изотермии по условию обеспечения заданной прочности бетона (см. таблицу 18) с учетом данных таблицы 19
в случае применения добавок — ускорителей твердения бетона.

12.3.2.3 Определяют время остывания бетона до безопасной разности температур его наружных слоев по 8.2.6 – 8.2.8.

12.3.2.4 Определяют общую продолжительность выдерживания бетона в опалубке по 8.2.9.

12.3.2.5 Определяют среднюю температуру бетона на стадии разогрева °С, по формуле

(148)

где t _бн— начальная температура бетона, °С,

°С — температура изотермического прогрева, определяемая по формуле

, (149)

здесь t _ии t′ _и — температура изотермического прогрева, соответственно, на облучаемой и противоположной (необлучаемой) поверхностях конструкции.

В расчетах принимают разность температур с перепадом (градиентом) не более 1 °С на 1 см слоя бетона.

Поскольку требуемая принята как средняя температура прогрева для обеспечения заданной прочности, по формуле (149) можно определить значения t _ии t′ _и для известной толщины слоя прогреваемого бетона d_б, м, при градиенте температуры D t = 1 °С/см.

Например, при = 70 °С и d_б = 0,12 м температура на облучаемой стороне должна быть —
t _и= 70 + 6 × 1 = 76 °С, а на необлучаемой — = 70 – 6 × 1 = 64 °С, при перепаде около 12 °С на 0,12 м толщины конструкции.

12.3.2.6 Определяют температуру стенок инфракрасной установки в период разогрева °С, по формуле

(150)

и в период изотермии — по формуле

, (151)

где t _н.в — температура наружного воздуха, °С.

12.3.2.7 Определяют значение коэффициента теплоотдачи облучаемой поверхности ,
Вт/(м² · °С), в период разогрева по формуле

, (152)

и в период изотермического прогрева , Вт/(м²· °С), — по формуле

, (153)

где h _и — расстояние между облучаемой и отражающей поверхностями, м.

12.3.2.8 Определяют объем бетона V _б, м³, обогреваемого одной установкой, по формуле

V _б= F_оh _б, (154)

где F_о — площадь инфракрасной установки принятого типа (например, короба), м²;

h _б— высота (толщина) слоя бетона, обогреваемого одной установкой, м.

12.3.2.9 Определяют массу арматурной стали m _a, кг, в прогреваемом объеме бетона по формуле

, (155)

где m _ст — удельный расход арматурной стали в обогреваемой конструкции (захватке), кг на 1 м³бетона.

12.3.2.10 Определяют требуемую мощность на период разогрева бетона кВт, приходящуюся на одну инфракрасную установку, по формуле

(156)

и на период изотермического прогрева Р _и, кВт, — по формуле

(157)

В формулах (156) и (157):

с _б, с _ст, с_i — удельная теплоемкость, соответственно, бетона, арматуры и материала i -гослоя опалубки, Дж/(кг·°С);

r_б, r _i — средняя плотность бетона и материала i -гослоя опалубки, кг/м³;

d _i — толщина i -гослоя опалубки, м;

F _об= F _н.об— площадь, соответственно, облучаемой и необлучаемой поверхностей конструкции, м;

t_п и t_и— время подъема температуры и изотермического прогрева бетона, ч;

t _ии t′ _и — температура изотермического прогрева на облучаемой и необлучаемой поверхностях конструкции, °С;

К_т — коэффициент теплоотдачи опалубки, кВт/(м²·°С);

Ц — расход цемента в бетоне, кг;

Э _п, Э _и — удельное тепловыделение цемента в период подъема температуры и изотермического прогрева, соответственно, кДж/кг (см. таблицу 8).

12.3.2.11 Определяют требуемую энергетическую освещенность на стадии разогрева E_п, кВт/м², по формуле

(158)

и на стадии прогрева E _и, кВт/м², — по формуле

, (159)

где e— степень черноты, для тяжелого бетона e» 0,65–0,85 и для легкого бетона — e» 0,7–0,9. Для расчета принимают средние значения;

F _о — площадь облучаемой одной установкой (коробом) поверхности, м².

12.3.2.12 Для подбора устройств инфракрасного обогрева (или оценки применимости имеющихся в наличии) используют значение требуемой энергетической освещенности на стадии разогрева.