Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Розрахунок стійкості низового укосу
Мета розрахунку – знаходження із можливих поверхонь зсуву найбільш небезпечної, яка характеризується мінімальним відношенням узагальнених граничних реактивних сил опору R до активних зсуваючих сил F. Одержаний в результаті розрахунку мінімальний коефіцієнт стійкості kc не повинен перевищувати значень, які рекомендуються для ІV класу - kc=1, 05. Фізико-механічні характеристики ґрунтів тіла греблі і основи подано в табл. 4.2
Таблиця 4.2. Фізико-механічні характеристики ґрунтів
Викреслюємо в масштабі 1:200 профіль низового укосу, наносимо положення кривої депресії і графічно визначаємо зону небезпечних кривих зсуву. Графічно визначаємо середній коефіцієнт закладання укосу mtср = 2, 5. Через середину усередненого укосу (точка а) проводимо вертикаль, а потім, із цієї точки під кутом 85˚ проводимо пряму довільної довжини. Із точок В і С радіусом R1 (методом засічок) визначаємо положення точки О.
де Rв і Rн – нижнє і верхнє значення радіусів поверхні ковзання, м, які визначаються за формулами: Rн = k1 Hгр, Rв =k2 Hгр. k1 = 1, 65, k2 = 2, 90. (табл 4.10 [1]) Значення радіусів відповідно будуть Rв = 2, 90×11, 2=32, 5 м, Rн = 1, 65×11, 2=18, 48м.
м.
Вибравши на лінії О довільну точку О1 проводиться крива ковзання радіусу Rk, щоб захопити приблизно половину гребеня і частину підошви основи (Rk =24 м). Область, яка обмежена кривою ковзання, контуром греблі і частиною основи, розбивається на відсіки, шириною кожного в = 0, 1Rk = 0, 1×24=2, 4 м. Відсіки нумеруються. Нумерація відсіків, які розміщені вліво від нульового – позитивна, вправо – негативна. Для подальших розрахунків складаємо таблицю. Приведена до висоти сухого ґрунту тіла греблі висота відсіку, яка знаходиться за залежністю
hпр – висота частини відсіку ґрунту, що знаходиться в стані природної вологості, м, - частини висот відсіку, які насичені водою, м, ρпр – щільність ґрунту тіла греблі природної вологості 1, 78 т/м3,
– щільність ґрунтів відсіків, насичених водою, значення яких визначається за залежністю
, т/м3,
ρs – щільність твердих часток ґрунту, т/м3, ρw – густина води, т/м3, е – коефіцієнт пористості: (е = п/(1-п)), п – пористість ґрунту.
Таблиця 4.3. Характеристики ґрунтів
В межах тіла обвалення АВСДА на частину насипу діє гідродинамічна сила Ф, кН, значення якої знаходиться за залежністю
Ф=ρg·А1 ·і1=1·9, 81·92·0, 36=324, 90 кН,
де А1 – площа масиву обвалення, м2, (А = 92 м2). і – середній градієнт площі А (похил кривої депресії)
i=Δh1 / Δl=6, 6/18, 6=0, 36.
Значення сили Ф =324, 90 кН, прикладена вона в центрі тяжіння площі А і направлена паралельно середньому похилу. Віддаль по нормалі до напрямку дії сили Ф від центру ковзання – це плече сили, яке дорівнює r =19, 2 м. Коефіцієнт стійкості знаходиться за залежністю [1, c.35]
Для розрахунків необхідно скористатися таблицею, в якій сума значень hпвcosαtgφ складає Σ2, а сума значень hпвsinα відповідає Σ1, сума значень Σcl-Σ3 і формула буде мати вигляд
Підставивши значення одержимо Отримане значення kc = 1, 12 більше нормативного kн = 1, 05 (для споруд IV класу надійності), умова виконується, стійкість низового укосу забезпечено.
Таблиця 4.4. Таблиця для розрахунків сил, діючих на масив обвалення
Водоскидна споруда
Для скидання поверхневих витрат із водосховища влаштовуємо баштовий водоскид автоматичної дії. Спорожнення водосховища передбачається через донний водовипуск в башті, забір води може бути здійснений за допомогою труб, розташованих вище РМО на 0, 5 м. Місце розташування вибираємо за наступних умов: розташовуємо на корінній основі; відмітка дна водовипускної і водопропускної труб споруди повинна забезпечувати можливість повного спорожнення водосховища; траса водоскиду повинна бути прямолінійною в плані. Споруду розташовуємо в пониженій частині водосховища в тілі земляної греблі.
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-01-14; просмотров: 53; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.128.202.221 (0.008 с.) |