Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Теплоотдача через плоскую стенку.
Тепловой поток между наружными стенками при F= F1= F2 (смотри рис. 32): Q=λ (tс1-tс2)F/δ ккал/ч, Где λ - коэффициент теплопроводности материала стенки, ккал/м·ч·ºС; δ - толщина стенки, м.
Термическое сопротивление стенки: Rδ=(tс1-tс2)F/Q= δ/ λ м2·ч·ºС/ккал. Коэффициент теплопередачи через однослойную стенку (смотри рис. 32): k = 1/(1/ α1+ δ/ λ +1/ α2) ккал/м2 ·ч· ºС. Коэффициент теплопередачи через многослойную плоскую стенку (смотри рис. 32[7]): k = 1/(1/ α1+ Σ(δi/ λi) +1/ α2) Вт/ м2 · ºС (ккал/м2 ·ч· ºС). Температура на внешних поверхностях одно – или многослойной стенки, ºС:
tс1 = tж1 - Q/(F α1) =(tж1 - tж2)/ α1 = tж1-q/ α1; tс2 = tж2 - Q/(F α2) =(tж1 - tж2)/ α2 = tж3+q/ α2.
Теплоотдача через цилиндрическую стенку. Условный коэффициент теплопередачи (для 1 погонного м) через многослойную цилиндрическую стенку (смотри рис. 32[7]): kl = 1/(1/ α1d1 + Σ [2,3lg(di+1/ di)/2 λi] +1/ α2 dт+1) кВт /м2ч·ºС (ккал/м2 ч· ºС). Тепловой поток через цилиндрический трубопровод: Q= kl πd1lΔ t ккал/ч, или Q= k2 lπd2 Δ t, Где kl и k2 - коэффициент теплопередачи, отнесённые соответственно к внутренней и наружной поверхности цилиндрической стенки; kl = kl/ πd1 и k2 = kl/ πd2. При послойной цилиндрической стенке, у которой d2/d1 <1,25 и при α1 = α2, коэффициент теплопередачи можно рассчитать как для плоской стенки. Поверхность нагрева в этом случае рассчитывается по среднему диаметру: F =0,5π(d2+d1)l. Для однослойной цилиндрической стенки при d2/d1 <1,25 и при α1 >> α2, или α1 << α2 коэффициент теплопередачи определяется как для плоской стенки. При этом поверхность нагрева (охлаждения) рассчитывают по тому диаметру, при котором имеет место наименьшее значение коэффициента теплопередачи.
Теплоотдача через оребрённую поверхность. Оребрение повышает эффективность теплопередачи, если рёбра сделаны на стороне стенки, где коэффициент теплоотдачи значительно ниже, чем на дугой, теплопроводность стенки высокая. Тепловой поток: Q=k(tж1-tж2)F. Коэффициент теплопередачи через оребрённую поверхность: k = 1/[1/ α1+ δст/ λст + F /(Fор α2)] ккал/м2 ·ч· ºС, где α2 - средняя величина коэффициента теплопередачи со стороны оребрённой поверхности, ккал/м2 ·ч· ºС;
δст - толщина стенки, м; F - теплообменная поверхность гладкой стенки, м; Fор - полная теплообменная поверхность оребрённой стенки, м2.
Тепловая изоляция трубопроводов.
При цилиндрической изоляции трубопроводов тепловые потери трубы уменьшаются, когда: δ/ d2<[dизα22,3lg(dиз/ d2)]/2 λиз, где α2 - коэффициент теплопередачи от поверхности изоляции в окружающую среду, ккал/м2 ·ч· ºС; δ - толщина изоляции, м; d2 - наружный диаметр изолируемого трубопровода, м; dиз - наружный диаметр изоляции, м; λиз - коэффициент теплопроводности изоляции, ккал/м ·ч· ºС.
Предельная толщина изоляции в зависимости от диаметра трубопровода приведена в таблице 9.4. Таблица 9.4
Наибольшие тепловые потери изолированного трубопровода имеют место при dиз = 2 λиз / α2, в связи с чем у однослойной изоляции λиз <0,5 dизα2.
Максимально допустимые потери тепла через изоляцию (ккал/м2 ·ч) приведены в таблице 9.5. Таблица 9.5
Теплопотери 1 пог. м можно определить по формуле: ql=0,01n q0 Δt ккал/(м·ч), где q0 – тепловые потери (см. таблицу 9.6); n - поправочный коэффициент (см. таблицу 9.7). Δt - температурный напор, ºС.
Таблица 9.6
Таблица 9.7 Поправочный коэффициент п |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Диаметр трубопро-вода, мм | Толщина изоляции, мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 | 90 | 100 | 110 | 120 | 130 | 140 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
32 | 0,44 | 0,47 | 0,48 | 0,49 | - | - | - | - | - | - | - | - | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
57 | 0,65 | 0,66 | 0,66 | 0,66 | 0,67 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | - | - | - | - | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
76 | 0,78 | 0,79 | 0,80 | 0,80 | 0,80 | 0,81 | 0,81 | 0,81 | 0,82 | 0,83 | - | - | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
89 | 0,87 | 0,87 | 0,88 | 0,88 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,89 | 0,91 | 0,91 | - | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
133 | 1,18 | 1,18 | 1,16 | 1,15 | 1,14 | 1,14 | 1,14 | 1,13 | 1,12 | 1,12 | 1,12 | 1,12 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
159 | 1,36 | 1,34 | 1,34 | 1,32 | 1,30 | 1,30 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | 1,26 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
219 | 1,78 | 1,76 | 1,72 | 1,67 | 1,64 | 1,62 | 1,60 | 1,56 | 1,56 | 1,56 | 1,56 | 1,54 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
273 | 2,15 | 2,08 | 2,04 | 1,96 | 1,92 | 1,92 | 1,87 | 1,82 | 1,82 | 1,82 | 1,82 | 1,78 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
325 | 2,55 | 2,48 | 2,40 | 2,32 | 2,27 | 2,25 | 2,16 | 2,13 | 2,10 | 2,10 | 2,10 | 2,05 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
376 | 2,90 | 2,80 | 2,72 | 2,60 | 2,58 | 2,53 | 2,45 | 2,37 | 2,35 | 2,33 | 2,32 | 2,28 |
Таблица9.8
Коэффициент теплопроводности, объёмный вес и температура применения теплоизоляционных и огнеупорных материалов | ||||
Наименование материала | Объёмный вес, кг/м3 | Коэффициент теплопроводности, ккал/м ·ч· ºС | При температуре, ºС | Предельная температура, ºС |
Алюминиевая фольга | 120-130 | 0,055 | 20 | 550 |
Асбест | 1200 | 0,25 | 100 | 100 |
Асбестовый картон | 1000-1400 | 0,135+0,00016 tср | - | 600 |
Асбестовая ткань: АТ-7, АТ-8, АТ-9 | - | 0,106+0,000159 tср | - | 450 450 200 |
Асбестовый шнур | - | 0,12+0,0002 tср | - | 220 |
Асбозурит Д | 650 | 0,16 | 100 | 900 |
Асбозурит Т | 850 | 0,20 | 100 | 900 |
Асбослюда | 580 | 0,12-0,118-0,125 | 0-50-100 | 600 |
Асботермит марки 500 | 500 | 0,10-0,115 | 30-100 | 600 |
Вата стеклянная | 130 | 0,034+0,0003 tср | - | 450 |
Войлок отеплительный | 90 | 0,04-0,05 | 20 | 90 |
Вулканит | 400 | 0,078-0,087 | 50-100 | 600 |
Древесноволкнистые плиты изоляционные | 400 | 0.047 | 20 | 100 |
Изделия из ньювеля | 275-300 | 0,09 | 200 | 375 |
Изделия из совелита | 360-380 | 0,10 | 200 | 500 |
Изделия теплоизоляционные диатомовые | 500 | 0.10-0,16 | 50-350 | 900 |
Магнезиальная мастика | 1000 | 0,2 | 20 | 100 |
Минеральные плиты | 350 | 0.065 | 30 | 60 |
Минеральная вата | 200 | 0,045-0,055 | 30-100 | 600 |
Минеральный войлок | 200 | 0,055 | 30 | 60-200 |
Новоасбозурит марки 600 | 350 | 0,12-0,135 | 30-100 | 600 |
Ньювель | 350 | 0,70 | 50 | 350 |
Полихлорвинил | 100 | 0,05 | 20 | 70 |
Пробковые плиты | 260 | 0.05 | 20 | 120 |
Совелит | 500 | 0,085 | 50 | 450 |
Стекловолокно (порошок) | 590 | 0,075 | 30 | - |
Шамотные огнеупорные изделия | 1900 | 0,6+0,00055 tср | - | 1670 |
КОНВЕНТИВНЫЙ ТЕПЛОБМЕН.
По характеру движения теплоносителя (жидкость, газ) различают конвекцию вынужденную под действием внешних сил и свободную, при которой движение теплоносителя обусловлено неравномерным распределением его плотности в потоке в связи с протеканием процесса теплообмена. Передача тепла происходит через пограничный слой (ламинарный, турбулентный), и коэффициент теплоотдачи зависит от физических свойств самого слоя.
В случаях конвективного теплообмена различают две задачи:
|
1. Внутреннюю, когда жидкость (газ) движутся внутри канала;
2. Внешнюю, когда жидкость извне омывает поверхность тела.
Коэффициент теплоотдачи от среды к стенке и наоборот определяется через безразмерный критерий Nu Нуссельда, который находится в зависимости от критериев, определяющих характер движения (Re Рейнольдса) и изменения физических свойств (Pr Прандтля и др.).
Для определения критериев Nu и Re можно пользоваться номограммой (рис. 34). На ней сплошные линии используются для определения αк и Nu, а пунктирные – для определения Re.
Критерии теплообмена.
Критерии Рейнольдса
Re =wd/ν,
Где w – средняя по сечению скорость потока, м/сек;
d - диаметр цилиндрической поверхности трубы, смачиваемый потоком, м; для некруглых каналов применяется эквивалентный диаметр, м, для щелей – толщина щели, для пластин – длина, м;
- коэффициент кинематической вязкости среды, м2/сек.
Критерии Прандтля
Pr = ν/α=αсγ/λ,
Где α=λ /сγ – коэффициент температуропроводности, м2/сек;
с – истинная изобарная теплоёмкость, ккал/кг· ºС;
λ - коэффициент теплопроводности, ккал/м·ч· ºС;
γ - удельный вес, кг/м3.
Критерий состоит из физических величин, которые относятся к одной из температур: средней потока, стенки или пограничного слоя (среднеарифмитическая между температурами потока и потока и стенки).
Критерии Нуссельда
Nu = α d/λ,
Где α – коэффициент теплоотдачи от среды к стенке и от стенки к среде, ккал/м2·ч· ºС;
λ - коэффициент теплопроводности, определяемый по средней температуре потока и температуре стенки, ккал/м·ч· ºС.
Критерии Грасгофа
Gr =gl 3 βΔt /ν 2,
Где l – геометрический размер (диаметр трубы при горизонтальном течении среды или высота стенки при вертикальном движении среды), м;
β - объёмный коэффициент расширения среды;
Δt - разность температур между средней температурой потока и температурой стенки, ºС.
В случаях внутренней задачи за определяющий размер принимается эквивалентный диаметр:
d эев =АF/u,
Где F – площадь поперечного сечения канала, м2;
u - периметр сечения, по которому происходит передача тепла, м.
Для круглых труб d эев = d вн.
Зависимости критерии Нуссельда дляпроцессов теплообмена определяют из опыта и представляют в виде эмпирических формул, при которых указывают диапазон опытных значений определяющих критериев и температур. Коэффициент теплоотдачи находят по критерию Нуссельда:
|
α = λ Nu / l=(Re, Pr, Gr, l/ d).
Теплоотдача от газов к стенке.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания или воздуха к поверхности нагрева или от поверхности нагрева к воздуху можно определить по номограмме (см. рис. 34[7]).
Номограмма построена для шахматного и коридорного пучка труб (рис. 35) при поперечном омывании их продуктами сгорания, для трубного пучка при продольном омывании его воздухом и среднего состава продуктов сгорания (r Н 2 О =0,11).
ОБОЗНАЧЕНИЯ:
s1/ d и s2 / d - относительные шаги шахматного пучка: продольный и поперечный;
d - диаметр трубы, м;
w - скорость потока, м/сек;
t - средняя температура потока, ºС;
с s - коэффициент, зависящий от s1/ d и s2 / d;
Z ш - число рядов шахматного пучка;
Z к - число рядов коридорного пучка;
l / d - 0тношение длины трубы к диаметру.
ОРДИНАТЫ НОМОГРАММЫ:
I – значение Re для шахматного пучка,
I I - значение Re для коридорного пучка,
I I I - значение Re для пучка при продольном омывании воздухом.
Пунктирные линии в правой нижней четверти номограммы используются для определения Re, а сплошные – Nu и коэффициента теплоотдачи.
Пунктирными стрелками показан ключ и порядок определения коэффициента теплоотдачи по номограмме.
Пример определения коэффициента теплоотдачи.
Предварительно по заданным значениям s1/ d и s2 / d находим коэффициент с s (см. график в верхней левой четверти). При заданных w =5,45м/сек, d =50мм и t2 =300 ºС находим Re = 6,2 · 10 3 на ординате I; при Z ш =20 рядам и с s =1,3 определяем Nu =72,5; и перемещаясь по направлению пунктирной линии ключа, находим αк =59 ккал/м2·ч· ºС.
Максимально возможная ошибка в определении из-за изменения состава продуктов сгорания для нефтяных топлив не превышает 1%.
Теплофизические параметры сухого воздуха при 760 мм. рт. ст. приведены в таблице 9.10, а для дымовых газов – в таблице 9.11.
Таблица 9.10
Теплофизические параметры сухого воздуха при 760 мм. рт. ст | |||||||
t, ºС | γ, кг/м3 | с р, ккал/кг· ºС | λ·102, ккал/м·ч·ºС | α, ·102 м2/ч | μ·106, кг·сек/м2 | ν ·106, м2/сек | рz |
-30 | 1,543 | 0,242 | 1,89 | 5,37 | 1,60 | 10,80 | 0,723 |
-20 | 1,395 | 0,241 | 1,96 | 5,83 | 1,65 | 12,79 | 0,716 |
-10 | 1,342 | 0,241 | 2,03 | 6,28 | 1,70 | 12,43 | 0,712 |
0 | 1,293 | 0,240 | 2,10 | 6,77 | 1,75 | 13,28 | 0,707 |
10 | 1,247 | 0,240 | 2,16 | 7,22 | 1,80 | 14,16 | 0,705 |
20 | 1,205 | 0,240 | 2,23 | 7,71 | 1,85 | 15,06 | 0,703 |
30 | 1,165 | 0,240 | 2,30 | 8,23 | 1,90 | 16,00 | 0,701 |
40 | 1,128 | 0,240 | 2,37 | 8,75 | 1,95 | 16,96 | 0,699 |
50 | 1,093 | 0,240 | 2,43 | 9,26 | 2,00 | 17,95 | 0,698 |
60 | 1,060 | 0,240 | 2,49 | 9,79 | 2,05 | 18,97 | 0,696 |
80 | 1,000 | 0,241 | 2,62 | 10,87 | 2,15 | 21,09 | 0,692 |
100 | 0,946 | 0,241 | 2,76 | 12,11 | 2,23 | 23,13 | 0,688 |
120 | 0,898 | 0,241 | 2,87 | 13,26 | 2,33 | 25,45 | 0,686 |
140 | 0,854 | 0,242 | 3,00 | 14,52 | 2,42 | 27,80 | 0,684 |
160 | 0,815 | 0,243 | 3,13 | 15,80 | 2,50 | 30,09 | 0,682 |
180 | 0,779 | 0,244 | 3,25 | 17,10 | 2,58 | 32,48 | 0,681 |
200 | 0,746 | 0,245 | 3,38 | 18,49 | 2,65 | 34,85 | 0,680 |
250 | 0,674 | 0,248 | 3,67 | 21,96 | 2,79 | 40,61 | 0,677 |
300 | 0,615 | 0,250 | 3, 96 | 25,76 | 3,03 | 48,33 | 0,674 |
400 | 0,524 | 0,255 | 4,48 | 33,52 | 3,37 | 63,09 | 0,678 |
500 | 0,456 | 0,261 | 4,94 | 41,51 | 3,69 | 79,38 | 0,687 |
600 | 0,404 | 0,266 | 5,35 | 49,78 | 3,99 | 96,89 | 0,699 |
700 | 0,362 | 0,271 | 5,77 | 58,82 | 4.26 | 115,4 | 0,706 |
800 | 0,329 | 0,276 | 6,17 | 67,95 | 4,52 | 134,8 | 0,713 |
1000 | 0,277 | 0,283 | 6,94 | 88,53 | 5,00 | 177,1 | 0,719 |
|
Таблица 9.11
Теплофизические параметры дымовых газов при 760 мм. рт. ст | |||||||
t, ºС | γ, кг/м3 | с р, ккал/кг· ºС | λ·102, ккал/м·ч·ºС | α, ·102 м2/ч | μ·106, кг·сек/м2 | ν ·106, м2/сек | рz |
0 | 1,295 | 0,240 | 1,96 | 6,08 | 1,609 | 12,20 | 0,72 |
100 | 0,950 | 0,255 | 2,69 | 11,10 | 2,079 | 21,54 | 0,69 |
200 | 0,748 | 0,262 | 3,45 | 17,60 | 2,497 | 32,80 | 0,67 |
300 | 0,617 | 0,268 | 4,16 | 35,16 | 2,878 | 45,81 | 0,65 |
400 | 0,525 | 0,275 | 4,90 | 33,94 | 3,230 | 60,38 | 0,64 |
500 | 0,457 | 0,283 | 5,64 | 43,61 | 3,553 | 76,30 | 0,63 |
600 | 0,405 | 0,290 | 6,38 | 54,32 | 3,860 | 93,61 | 0,62 |
700 | 0,363 | 0,296 | 7,11 | 66,17 | 4,148 | 112,1 | 0,61 |
800 | 0,330 | 0,302 | 7,87 | 79,09 | 4,422 | 131,8 | 0,60 |
900 | 0,301 | 0,308 | 8,61 | 92,87 | 4,680 | 152,5 | 0,59 |
1000 | 0,275 | 0,312 | 9,37 | 109,21 | 4,930 | 174,3 | 0,58 |
1100 | 0,257 | 0,316 | 10,10 | 124,37 | 5,169 | 197,1 | 0,57 |
1200 | 0,240 | 0,320 | 10,85 | 141,27 | 5,402 | 221,0 | 0,56 |
Примечание: данные приведены для дымовых газов среднего состава: СО 2 =13%, Н 2 О= 11%, N 2 =76% |
| Поделиться: |
Читайте также:
Последнее изменение этой страницы: 2020-10-24; просмотров: 121; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!
infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.188.175.182 (0.071 с.)