Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет процесса обогащения железной руды.Стр 1 из 6Следующая ⇒
Расчет процесса обогащения железной руды. Исходные данные: Таблица 1. Состав железной руды.
Показатели процесса обогащения: - содержание железа в исходной руде, % масс. (); - содержание железа в концентрате, % масс. (); - содержание железа в хвостах, % масс. (); - выход концентрата, доли ед. (); - выход хвостов, доли ед. (); - степень извлечения железа в концентрат, доли ед. (); - степень извлечения железа в хвосты, доли ед. (); - коэффициент обогащения, доли ед. (); - коэффициент сокращения, доли ед. (); Содержание железа в исходной руде равно: , где и - содержание железа в руде соответственно в виде и . Содержание железа в концентрате определяется как , где и - содержание железа в концентрате соответственно в виде и . * ППП – потери при прокаливании Массу железа, присутствующего в концентрате в виде и , можно определить, используя величину степени извлечения железа из руды в концентрат Содержание оксидов железа в концентрате будет численно равно: Долю пустой породы в руде без оксидов марганца, фосфора, серы можно рассчитать как Доля пустой породы в концентрате составит: , ,
,
,
Содержание CaO, SiO2, Al2O3, MgO в концентрате можно рассчитать следующим образом: , , , , ,
Результаты расчета оформляются в виде таблицы. Таблица 2. Химический состав железорудного концентрата
Расчет расхода железорудного концентрата и известняка В агломерационной шихте. Таблица 3. Состав известняка и характеристики агломерата.
Таблица 4. Состав кокса и его расход на агломерацию.
Примем следующие обозначения: X, Y, Z – расходы соответственно концентрата, известняка и коксика при агломерации, кг/100 кг агломерата. Запишем уравнение основности агломерата: где индексы «конц.», «И», «К» означают, что данные компоненты принадлежат соответственно концентрату, известняку и коксику. При составлении уравнения материального баланса спекания окисленного агломерата сначала подсчитывают сначала потери массы каждого компонента аглошихты без учета процессов диссоциации и восстановления оксидов. Учитываются выгорание из шихты углерода (), удаление летучих коксовой мелочи (), гидратной влаги и углекислоты (), которые для руды (концентрата) объединены параметром «ППП – потери при прокаливании». При этом также удаляется 90 – 98 % органической и сульфидной серы (, доли ед.) и 50 – 70 % сульфатной серы (, доли ед.). Расчет ведется на 100 кг агломерата. Таким образом, потерю массы каждого компонента () можно вычислить из общего уравнения: . Здесь - масса кислорода, присоединившегося к массе аглошихты, в результате реакции полного окисления сульфидов железа (сера окисляется до ).
Потеря массы концентрата при спекании, кг/100 кг:
Потеря массы известняка при спекании, кг/100 кг: Потеря массы коксика при спекании, кг/100 кг: С учетом сказанного, выведем общее уравнение материального баланса процесса спекания. Пусть - соответственно потери массы концентрата, известняка и коксика при спекании, кг/100 кг соответствующего компонента шихты. Тогда (),(),() – соответственно массы концентрата, известняка и коксовой мелочи, переходящие в агломерат, кг/100 кг компонента шихты. Далее, - соответственно массы концентрата, известняка и коксовой мелочи, переходящие при спекании в агломерат, в расчете на 100 кг агломерата. Потери кислорода, связанные с диссоциацией и восстановлением оксидов железа при спекании компонентов шихты, определим исходя из заданной окисленности агломерата с учетом массы FeO, содержащегося в компонентах аглошихты:
, кг/100 кг агломерата. С учетом сказанного уравнение материального баланса спекания в расчете на 100 кг агломерата приобретает вид: . Из решения системы двух уравнений (основности и материального баланса спекания) с двумя неизвестными определяем расходы железорудного концентрата и известняка для производства агломерата, кг/100 кг агломерата.
Решая систему получаем следующие значения расходов компонентов: Расчет содержания серы в чугуне. (Предварительно необходимо рассчитать состав и количество доменного шлака.) Масса серы в шихте доменной печи равна массе серы, поступившей из различных источников: из агломерата и кокса, , где и - содержание серы соответственно в агломерате и коксе, %.
Примем, что в доменной печи 5 -10 % серы, содержащейся в шихте, теряется, то есть переходит в газовую фазу и уходит из печи с доменным газом ( =0,05 – 0,10), а оставшаяся сера распределяется между металлом и шлаком. Тогда общая масса серы, содержащейся в чугуне и шлаке, будет равна: , Запишем уравнение баланса серы: , где и - соответственно содержание серы в чугуне и шлаке, %. Характеристикой десульфурирующей способности шлака является коэффициент распределения серы между шлаком и металлом . Зависимость от различных технологических параметров доменной плавки изучена достаточно хорошо. На рисунке показана зависимость коэффициента распределения серы от основности и температуры шлака (чугуна). Для оценки значения по предложенной диаграмме следует по данным о составе доменного шлака рассчитать его основность: ,
а затем путем интерполяции в указанных интервалах температуры чугуна определить коэффициент распределения серы, соответствующий требуемым условиям. Содержание серы в чугуне определяем из уравнения баланса серы в доменной печи: , Оценка содержания углерода в чугуне. Для оценки используем эмпирическое уравнение зависимости содержания углерода от состава чугуна, выведенное на основании обработки большого числа производственных данных, полученных на стабильно работающих доменных печах большого объема: Полученный в результате расчета состав чугуна следует свести в таблицу.
Таблица 7. Химический состав чугуна
Конвертерной плавки Материальный баланс плавки в кислородном конвертере состоит из двух частей: приходной и расходной. Приходная часть материального баланса включает в себя расходы всех материалов, поступивших в конвертер, в том числе: жидкого чугуна; металлолома; извести; перешедшей в шлак футеровки; технического кислорода. В расходной части материального баланса приведены продукты плавки: полупродукт; конвертерный шлак; отходящие газы, а также потери металла с пылью и корольками.
5.1.1. Определение расхода извести Присадки извести в конвертер как при загрузке шихтовых материалов, так и в процессе продувки ванны кислородом, производятся с целью наведения высокоосновного шлака, обеспечивающего удаление из металла вредных примесей: S и P. Основность шлака B=CaO/SiO2 характеризует его способность к рафинированию стали. Оптимальная величина основности в кислородно-конвертерном процессе составляет 3,0–3,5. Для определения расхода извести используем уравнение основности.
Пусть источниками CaO в конвертерном шлаке являются: известь и футеровка сталеплавильного агрегата. Массу CaO, поступающего в шлак, можно рассчитать следующим образом: , (5.3)
где , - содержание оксида кальция в извести и футеровке, %; , - расход извести и количество футеровки, перешедшей в шлак, кг/100 кг шихты. Диоксид кремния поступает в шлак в результате окисления кремния, содержащегося в металлошихте, а также из извести, футеровки, загрязнений лома (другими источниками пренебрежем), то есть массу SiO2в шлаке определим как: (5.4)
где - количество окислившегося кремния, %; , , - содержание SiO2 в извести, футеровке агрегата и загрязнениях металлолома, % масс.; - масса загрязнений (1–2 % массы металлолома); - масса металлошихты ( =100 кг). После подстановки данных выражений в уравнение основности и проведения соответствующих преобразований его следует решить относительно расхода извести (). Принимаем значение основности шлака В =
Состав извести может быть установлен из предположения, что она получена путем обжига известняка заданного состава. При этом происходило разложение карбонатов с выделением CO2. Определяя состав извести, следует предусмотреть некоторое количество недопала (2–10 % CO2 остается в извести), высокую гигроскопичность свежеобожженной извести (содержание H2O принять равным 0,5–1,5 %), количество SiO2 принимаем 5,5% Количество огнеупорной футеровки, перешедшей в шлак за время продувки, составляет 0,2–0,3 кг/100 кг металлошихты. Состав огнеупорной футеровки конвертера: CaO – 53 %; MgO – 43 %; SiO2 – 2 %; Al2O3 – 2 %. 5.1.2. Определение состава и количества Конвертерного шлака Для определения общего количества образующегося шлака и его состава следует составить таблицу 11. На первом этапе составления таблицы в нее записываются массы всех компонентов, переходящих в шлак из указанных источников, за исключением оксидов железа. Суммирование этих величин дает массу шлака без оксидов железа. Содержание FeO и Fe2O3 определим по количеству железа в шлаке ((Fe)общ, %), которое характеризует окислительную способность конвертерного шлака и зависит от его основности (В), содержания углерода в полупродукте ([C]п/п, %) и температуры металла и шлака (tп/п, оС):
. (5.5)
Таблица 11. Расчет состава и количества конвертерного шлака.
При расчете окислившихся примесей используем следующие химические реакции окисления примесей: Si + 2O = SiO2 ∆Si = mSiO2 mSiO2 = 28 60
Mn + O = MnO ∆Mn = mMnO mMnO = 55 71
2P + 2,5O = P2O5 ∆P = mP2O5 m P2O5 = 2∙31 142
Примем, что 80 % железа, переходящего в шлак, окисляется до FeO и 20 % - до Fe2O3. Тогда содержание оксидов железа (%) составит: , (5.6)
. (5.7)
Общее количество шлака рассчитывают исходя из того, что масса шлака без оксидов железа соответствует величине 100 – (FeO) – (Fe2O3), а общая масса шлака соответствует 100. Масса шлака без оксидов железа (): = Общая масса шлака с оксидами железа ():
Результаты расчетов позволяют определить состав конвертерного шлака, который следует представить в виде таблицы 11. Расчет выхода полупродукта В ходе продувки расплава в конвертере масса металлошихты уменьшается в результате: - окисления примесей чугуна и металлолома ; - окисления железа ; - потерь железа с пылью ; - потерь железа в виде корольков в шлаке ; - загрязненности металлолома . Отсюда массу полупродукта () можно рассчитать следующим образом: . (5.8)
Массу окислившихся примесей и железа, перешедшего в шлак, определим, соответственно, как , (5.9)
где , , , - изменение содержания углерода, кремния, марганца и фосфора в процессе продувки металла в конвертере; (5.10)
Потери железа с пылью принимают равными 1,5–2,0 % массы металлической части шихты, в виде корольков – 6–10 % массы шлака. Потери массы металла вследствие загрязнения металлолома – 1–2 % его массы.
Выход жидкой стали (% отн.) является важной характеристикой эффективности работы сталеплавильного агрегата, его величина определяется отношением: . (5.11)
Отходящих газов Отходящие газы формируются за счет компонентов дутья, металлошихты и шлакообразующих материалов, в процессе окислительного рафинирования не усвоившихся металлической ванной и не перешедших в шлак: . (5.19)
При окислении углерода, содержащегося в чугуне и металлоломе, образуются CO и CO2 в следующих количествах: , (5.20)
. (5.21)
Массы СО2 и паров воды, выделившихся при растворении извести, можно рассчитать следующим образом: , (5.22)
, (5.23)
где и - содержание углекислого газа и воды в извести, %. Примем, что азот, поступающий в конвертер с техническим кислородом, полностью не усваивается ванной, а кислород усваивается в пределах, установленных коэффициентом использования кислорода. Тогда (5.24)
и . (5.25)
Объем каждого из компонентов отходящих газов определяют по соотношению: , (5.26) где - масса -го компонента отходящих газов, кг/100 кг шихты; - масса 1 киломоля - го компонента, кг/моль.
Суммарное значение объемов всех компонентов отходящих газов Vj:
Суммирование значений позволяет определить количество отходящих газов (м3). По результатам расчета можно также определить состав конвертерного газа, % об.: (5.27)
Список использованной литературы
1. Воскобойников, В. Г. Общая металлургия: учебник для вузов / В.Г. Воскобойников, В.А. Кудрин, А.М. Якушев. - 6-е изд., перераб. и доп. - М.: ИКЦ Академия, 2002. - 768 с.: 253 ил.
2. Дюдкин, Д. А. Современная технология производства стали / Д.А.Дюдкин, В.В.Кисиленко. - М: Теплотехник, 2007. - 528 с.
3. Металлургия чугуна. Под ред. Ю.С. Юсфина. М.: "Академкнига", 2005 г. – 628 с.
4. Меркер, Э. Э. Физические процессы в конвертере и энергоэкологические показатели производства [Text]: монография / Э.Э. Меркер, Г.А. Карпенко. - 2-е изд., стер. - Старый Оскол: ООО "ТНТ", 2008. - 328 с.
5. Тимофеева, А. С. Справочник теплофизика-металлурга [Текст]: учебное пособие / А.С.Тимофеева, В.В.Федина. - Старый Оскол: кпц "Роса", 2008. - 280 с.
Расчет процесса обогащения железной руды. Исходные данные: Таблица 1. Состав железной руды.
Показатели процесса обогащения: - содержание железа в исходной руде, % масс. (); - содержание железа в концентрате, % масс. (); - содержание железа в хвостах, % масс. (); - выход концентрата, доли ед. (); - выход хвостов, доли ед. (); - степень извлечения железа в концентрат, доли ед. (); - степень извлечения железа в хвосты, доли ед. (); - коэффициент обогащения, доли ед. (); - коэффициент сокращения, доли ед. (); Содержание железа в исходной руде равно: , где и - содержание железа в руде соответственно в виде и . Содержание железа в концентрате определяется как , где и - содержание железа в концентрате соответственно в виде и . * ППП – потери при прокаливании Массу железа, присутствующего в концентрате в виде и , можно определить, используя величину степени извлечения железа из руды в концентрат Содержание оксидов железа в концентрате будет численно равно: Долю пустой породы в руде без оксидов марганца, фосфора, серы можно рассчитать как Доля пустой породы в концентрате составит: , ,
,
,
Содержание CaO, SiO2, Al2O3, MgO в концентрате можно рассчитать следующим образом: , , , , ,
Результаты расчета оформляются в виде таблицы. Таблица 2. Химический состав железорудного концентрата
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2019-12-25; просмотров: 279; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.17.74.55 (0.244 с.) |