Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет полки панели по прочности (первая группа предельных состояний)Стр 1 из 3Следующая ⇒
Исходные данные Исходные данные: 1. Марка плиты: 3ПГ6-6АтIIIв. 2. Равномерно распределенная нагрузка: 2.1.Расчетная с учетом собственного веса (g¦>1): 11,30 кПа (1130 кгс/м2); 2.2.Нормативная с учетом собственного веса (g¦=1): 8,90 кПа (890 кгс/м2); 2.3.Расчетная без собственного веса (g¦>1): 9,55 кПа (955 кгс/м²); 2.4.Нормативная без собственного веса (g¦=1): 7,30 кПа (730 кгс/м²). 3. Класс бетона: В25. 4. Степень агрессивности среды: агрессивная. 5. Категория трещиностойкости: 3. 6. Ширина раскрытия трещин: аcrc1=0,4 мм, аcrc2=0,3 мм. 7. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний: 7.1 первой группы: 7.1.1. Осевое сжатие Rb = 14,5 МПа (148 кгс/см2); 7.1.2. Осевое растяжение Rbt = 1,05 МПа (10,7 кгс/см2); 7.2 второй группы: 7.2.1. Осевое сжатие Rb,ser=18,5 МПа (188 кгс/см2); 7.2.2. Осевое растяжение Rbt,ser=1,55 МПа (15,8 кгс/см2). 8. Размеры плиты: 8.1. Номинальная длина плиты lпл= 5970 мм;
8.3. Конструктивная длина плиты lк= lпл-30= 5940 мм 8.4. Конструктивная ширина плиты bк= bпл-30= 2950 мм 8.5. Высота плиты h=300 мм; 8.6. Высота полки h' f =30 мм;
8.7. Ширина продольного ребра bp=75 мм; 8.8. Высота продольного ребра h1=150 мм; 8.9. Ширина поперечного ребра крайнего bкр=100 мм;
8.10. Ширина поперечного ребра среднего bср=80 мм; 8.11. Крайнее расстояние между осями поперечных ребер aкр=985 мм; 8.12. Среднее расстояние между осями поперечных ребер aср=1000 мм; 8.13. Крайний пролет в свету l1кр=aкр - bср-10-100=835 мм; 8.14. Средний пролет в свету l1ср=acр - bср∙2=920 мм.
Расчет полки панели по прочности (первая группа предельных состояний) Подбор арматуры Полка армируется сварной сеткой из арматуры класса В500 (ВpI) Ø 3…5 мм. l1=1000-80=920 мм. l2=2980-2∙(15+100)=2750 мм. = =2,9>2 => Расчетный случай №2: полка плиты работает как многопролетная балка. Рассматриваем расчетную полосу шириной 1 м. Рабочая арматура устанавливается в направлении короткого пролета ячейки полки, т.е. вдоль длинной стороны всей плиты. Рис. 1. Расчетная схема полки панели
Определяем расчетные моменты – для крайнего пролета: Mкр= ; – для среднего пролета: Mср= . Определяем нагрузку на 1 м расчетной полосы (принимается полная расчетная величина на полку плиты): =ρбетδпол= 2500∙0,03=75кгс/м2;
= γ f =75∙1,1=82,5 кгс/м2, где γ f - коэффициент надежности по нагрузке. q= +g=82,5+955=1037,5 кгс/м2. Mкр= =65,76 кг∙м; Mср= =54,88 кг∙м. Выбираем максимальный момент: Мmax = Мкр=65,76 кг.м Определяем коэффициент: αm= , где gb=0,9 – коэффициент условий работы бетона, учитывающий длительность действующей нагрузки; Ô =1 м - ширина сжатой зоны (полосы); h0 - рабочая высота сечения, h0= + = + =17,5 мм, где d – диаметр арматуры; - толщина полки. αm= =0,16. Определим площадь сечения арматуры на полосу шириной 1м: As= , где ξ – относительная высота сжатой зоны бетона: ξ =1- =1- =0,18; Rs-расчетное сопротивление арматуры класса В500 (ВрI) Rs = 415 МПа = 4250 кгс/см2 (табл. 2.8 [7]). As= =1,07 см2. По сортаменту принимаем 7 стержней диаметром 5 мм, Аs=1,375 см2, шаг = 150 мм. В другом направлении принимается арматура класса В500 (ВрI) диаметром 3 мм конструктивно с шагом 300 мм. Произведем проверку. Для этого определим коэффициент армирования:
μ=0,3%…0,8% μ не менее 0,1%
Сетка полки плиты – С-1.
Статический расчет Поперечное ребро рассчитывается как свободно опертая балка с расчетным пролетом, равным расстоянию по осям продольных ребер. l0=bпл-2bp=2980-2∙75=2830 мм.
= =2,9>2 => Расчетный случай №1: g=Aρ∙1,1= ∙0,12∙2500∙1,1=21,45 кг/м, где A – площадь сечения поперечного ребра без учета сжатой полки; ρ – плотность тяжелого бетона; 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса. q1=qaср=1037,5∙1=1037,5 кг/м, где q – нагрузка на 1м2 полки; aср – расстяние между осями поперечных ребер. Определим рассчетные усилия: M= = =1060,13 кг∙м; Q= ∙l0= ∙2,83=1498,41 кг/м. Подбор продольной арматуры Армируется поперечное ребро одним каркасом с рабочей арматурой класса А400 (АIII), диаметр подбирается по сортаменту. Определяем коэффициент am: am= = =0,055, где b' f = aср= 1,0 м – расстояние между осями поперечных ребер. Определяем площадь сечения рабочей арматуры: As= , где ξ – относительная высота сжатой зоны бетона:
ξ=1- =1- =0,057; Rs-расчетное сопротивление арматуры класса А400 (АIII): Rs = 355 МПа = 3600 кгс/cм2 (табл. 2.8 [7]). As= =2,81 см2. Принимаем по сортаменту 1 стержень Ø 20 мм А400 (АIIIт) Аs=3,142 см2. В качестве поперечной арматуры (хомуты) принимаем стержневую ар-матуру класса А400 (АIII) Ø 6 мм (табл. 9 [2]) с шагом 100 мм. Первые два шага от края каркаса принимаются по 50 мм для надежной заделки его в бетоне. Проверяем принятое количество продольной арматуры из условия переар-мирования ξ<ξR. Находим граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона: ξR= , где εs,el – относительная деформация растянутой зоны арматуры с физическим пределом текучести: εs,el= = = 0,0018 (Es – модуль упругости арматуры п. 2.24 [8]);
εb2 – предельная относительная деформация сжатого бетона, принимаемая
равной 0,0035. ξR = = 0,528 Уточним относительную высоту сжатой зоны бетона: ξ = = = 0,071 0,071<0,528=> сечение не переармировано. Проверка прочности Рис. 8. Расчетная схема панели на стадии изготовления и монтажа
Rbp=0,7R=0,7∙25=17,5 МПа. Усилие обжатия в предельном состоянии: P0n=(γsp·ssp-ssu)·Asр, где γsp– коэффициент точности натяжения: gsp=1,1; ssu – предельное напряжение в арматуре сжатой зоны ssu=330МПа – для стержневой арматуры. P0n=(1,1.4714,2 - 3300)·12,32 =23230,84 кг Изгибающий момент относительно верхней (в данном случае растянутой) арматуры: М0n = P0n(h0-a'), где a'= = =1,5 см. М0n =23230,84∙(0,27 – 0,015) = 5923,86 кг·м. Определим коэффициент αm: αm = = = 0,27. αm<0,4 0,27<0,4 => прочность сжатой зоны обеспечена. Проверим требуемое количество арматуры в верхней зоне, растянутой от
усилий на стадии изготовления и монтажа: As= , где ξ = 1- = 1- =0,32; =Rb∙γb =148∙1,2=177,6 кгс/см2 As= =1,39 см2. 6.2. Проверка трещиностойкости панели Определяется усилие обжатия с учётом первых потерь при γsp=1. P(1) = γsp(ssp-ssp(1))As=1.(486-14,58)∙12,32 = 5807,89 МПа·см2 = 58078,9 кг Момент обжатия: Mp = P(l)· e 0p = 58078,9∙0,18 = 10454,2 кг·м Момент от собственного веса без учёта коэффициента динамичности: Mg= = = 1913,75 кг∙м. Эксцентриситет приложения усилия: e op= = = 0,15 м. Условие отсутствия трещин в верхней зоне панели в момент обжатия представлено выражением: W'pl ≥ P(l)(e op-rinf) = Rbt,ser∙1,2=15,8∙1,2=18,96 W'pl =18,96·14907,83 = 2826,52 кг·м. P(l)(eop-rinf) = 58078,9∙(0,15 – 0,1076) = 2462,17 кг·м. 2826,52 кг·м> 2462,17 кг·м Условие выполнено => трещин в верхней зоне панели нет. Подбор монтажных петель Для монтажных (подъёмных) петель применяется арматура класcа A240 (А-I) стали марок Bст3 сп2 и Bcт3 пс2. Нормативное усилие, приходящееся на одну петлю, принимается при подъёме за 4 петли стропами:
Pn= = =893,3 кг. Принимаем диаметр стержня петли 12 мм, Pn=1100 кг (табл. 5.4 [7]).
7. Проверка удлинения и определение длины заготовки Исходные данные Исходные данные: 1. Марка плиты: 3ПГ6-6АтIIIв. 2. Равномерно распределенная нагрузка: 2.1.Расчетная с учетом собственного веса (g¦>1): 11,30 кПа (1130 кгс/м2); 2.2.Нормативная с учетом собственного веса (g¦=1): 8,90 кПа (890 кгс/м2); 2.3.Расчетная без собственного веса (g¦>1): 9,55 кПа (955 кгс/м²); 2.4.Нормативная без собственного веса (g¦=1): 7,30 кПа (730 кгс/м²).
3. Класс бетона: В25. 4. Степень агрессивности среды: агрессивная. 5. Категория трещиностойкости: 3. 6. Ширина раскрытия трещин: аcrc1=0,4 мм, аcrc2=0,3 мм. 7. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний: 7.1 первой группы: 7.1.1. Осевое сжатие Rb = 14,5 МПа (148 кгс/см2); 7.1.2. Осевое растяжение Rbt = 1,05 МПа (10,7 кгс/см2); 7.2 второй группы: 7.2.1. Осевое сжатие Rb,ser=18,5 МПа (188 кгс/см2); 7.2.2. Осевое растяжение Rbt,ser=1,55 МПа (15,8 кгс/см2). 8. Размеры плиты: 8.1. Номинальная длина плиты lпл= 5970 мм;
8.3. Конструктивная длина плиты lк= lпл-30= 5940 мм 8.4. Конструктивная ширина плиты bк= bпл-30= 2950 мм 8.5. Высота плиты h=300 мм; 8.6. Высота полки h' f =30 мм;
8.7. Ширина продольного ребра bp=75 мм; 8.8. Высота продольного ребра h1=150 мм; 8.9. Ширина поперечного ребра крайнего bкр=100 мм;
8.10. Ширина поперечного ребра среднего bср=80 мм; 8.11. Крайнее расстояние между осями поперечных ребер aкр=985 мм; 8.12. Среднее расстояние между осями поперечных ребер aср=1000 мм; 8.13. Крайний пролет в свету l1кр=aкр - bср-10-100=835 мм; 8.14. Средний пролет в свету l1ср=acр - bср∙2=920 мм.
Расчет полки панели по прочности (первая группа предельных состояний) Подбор арматуры Полка армируется сварной сеткой из арматуры класса В500 (ВpI) Ø 3…5 мм. l1=1000-80=920 мм. l2=2980-2∙(15+100)=2750 мм. = =2,9>2 => Расчетный случай №2: полка плиты работает как многопролетная балка. Рассматриваем расчетную полосу шириной 1 м. Рабочая арматура устанавливается в направлении короткого пролета ячейки полки, т.е. вдоль длинной стороны всей плиты. Рис. 1. Расчетная схема полки панели
Определяем расчетные моменты – для крайнего пролета: Mкр= ; – для среднего пролета: Mср= . Определяем нагрузку на 1 м расчетной полосы (принимается полная расчетная величина на полку плиты): =ρбетδпол= 2500∙0,03=75кгс/м2; = γ f =75∙1,1=82,5 кгс/м2, где γ f - коэффициент надежности по нагрузке. q= +g=82,5+955=1037,5 кгс/м2. Mкр= =65,76 кг∙м; Mср= =54,88 кг∙м. Выбираем максимальный момент: Мmax = Мкр=65,76 кг.м Определяем коэффициент: αm= , где gb=0,9 – коэффициент условий работы бетона, учитывающий длительность действующей нагрузки; Ô =1 м - ширина сжатой зоны (полосы); h0 - рабочая высота сечения, h0= + = + =17,5 мм, где d – диаметр арматуры; - толщина полки. αm= =0,16. Определим площадь сечения арматуры на полосу шириной 1м:
As= , где ξ – относительная высота сжатой зоны бетона: ξ =1- =1- =0,18; Rs-расчетное сопротивление арматуры класса В500 (ВрI) Rs = 415 МПа = 4250 кгс/см2 (табл. 2.8 [7]). As= =1,07 см2. По сортаменту принимаем 7 стержней диаметром 5 мм, Аs=1,375 см2, шаг = 150 мм. В другом направлении принимается арматура класса В500 (ВрI) диаметром 3 мм конструктивно с шагом 300 мм. Произведем проверку. Для этого определим коэффициент армирования:
μ=0,3%…0,8% μ не менее 0,1%
Сетка полки плиты – С-1.
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-19; просмотров: 193; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.23.127.197 (0.094 с.) |