Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Назначение, схемы пароперегревателей и их расчет
Пароперегреватель (ПП) предназначен для повыш темп-ры влажного насыщ пара и получения перегретого пара. Уст-ка ПП в газоходах КУ позволяет повысить КПД уст., за счёт отбора тепла от дым газов. По назначению ПП делят на: 1) первичные – в них перегревается пар начального давления; 2) промежуточные – используемые для перегрева частично отработавшего пара; 3) основные – для получения пара с параметрами, необход потребителю. В зав-ти определяющего способа передачи теплоты от газа к поверхностям нагрева, ПП делят на: 1) конвективные; 2) радиационные; 3) конвективно-радиционные. По конвективному оформлению ПП делят на: 1) конвективные первичные; 2) ширмовые первичные; 3) потолочные радиационные; 4) конвективные промежуточные; 5) ширмовые промежуточные. В зав-ти от направл движения пара и продуктов сгорания, ПП делят на: 1) прямоточные 2) противоточная
3) смешанные Наибольший температурный напор между продуктами сгорания и паром достиг в противоточном ПП => уменьшение необход пов-ти нагрева, что снижает расход металла на изгот ПП. Недостатком явл расположение по ходу движения пара змеевиков в области высоких темп-р дым газов и связанные с этим тяжёлые режимы работы металла. Условия работы прямоточных ПП лучше, но они имеют температурные напоры ниже => длина и пов-ть нагрева должны быть больше. Оптимальной схемой явл смешанные ПП. Первичный конвективный ПП устанавливается обычно в горизонтальном газоходе между топкой и конвективной частью при температуре продуктов сгорания перед ними 1000-1200°С. При высоких темпер пара возникает необход размещения в топке радиционного или ширмогвого ПП. Радиоц ПП устанавл обычно на потолке топочной камеры. Они работают с большими тепловыми нагрузками. Ширмовые ПП пердст собой систему трубок, образ плоские пакеты с входным и выходным коллекторами. Пакеты размещ вертик или гориз в верхней части топки с расст м-ду коллекторами 700-1000 мм. Преимущ-ом вертик ширм явл. стекание налипшего на них шлака по мере утолщ-я его слоя. Гориз ширмы примен обычно в прямоточных котлах. Наибольшее влияние на темп. перегретого пара оказ. нагрузка котла, темп. пит. воды, коэффициент избытка воздуха, шлакование и засорение экранных труб и труб ПП и хар-ки топлива.
Тепловой расчет ПП. Если после топки нет конвективных пов-ей нагрева, то темп. дым. газов на входе в ПП приним. равной темп-ре дым. газов на выходе из топки, аналогично приним. знач. энтальпий. Тепловой расчёт начинают с опр-я кол-ва тепла, передаваемого ПП: Qпп =D·[(hпп-h’)+(1-x)r]/Bр D – паропроизв-ть котлоагрегата; hпп –энтальипя перегр пара; h’- энтальпия насыщ. пара; х – степень сухости, х=0,97-0,98; r-теплота порообразования; Вр-расход топлива. Тепло переданное ПП: Qпп = φ·(hпп ‘- hпп” + Δαhпр0) φ=1-q5/(ηк+ q5) φ-коэф. сохранения тепла в ПП hпп’-энтальпия дым г-ов на входе в ПП hт= hпп hпп”- энтальпия дым г-ов на выходе в ПП ∆α – измен. коэф-та избытка в зоне ПП, связанная с присосами воздуха hпр0 – энтальпия присас-го воздуха hпп”-дает возможность опред средний тем-ый напор в ПП, кот предст в виде след графика: По известной темп-ре газа и пара можно опред. среднелогарифмический темп-ый напор с учётом взаимной схемы движения теплоносителей: ∆tср=(∆tmax-∆tmin)/ln(∆tmax/∆tmin) ∆tmax=Q`пп - tпп ∆tmin= Q``пп – tн Уравнение теплопередачи Qпп=k·F·Δtср/Bр k – коэф. теплопередачи, F – пов-ть ПП, k=1/(1/α1+1/(2·π·λ)+1/α2) α1, α2 – коэф-ты теплоотдачи от дымовых газов к внешней пов-ти ПП и от внутр. пов-ти трубок ПП к пару λ – коэф. теплопров-ти мат-ла труб ПП. Общее кол-во змеевиков ПП должно быть таким, чтобы скорость пара внутри трубок была равна 15-25 м/с, при этом скорость: Wп=4·D·υ/(πd2вн·z) υ – уд. объём пара z – кол-во параллельных змеевиков Уд. объём пара опр-ют по средней темп-ре пара в ПП tсрпп=(tпп-tн)/2 Для опр-я α, необход. знать скорость движения газов в межтрубном пространстве W=Bр·Vг·(Θср+273)/(Fг*273) Vг – расход прод. сгорания Θср – среднеарифм. тем-ра дым газов в ПП Fг – среднее живое сечение Fг=ab-zldн a-высота газохода b-ширина газохода l-длина труб в газоходе по высоте dн-нар диаметр z – кол-во секций в газоходе Определяем коэффициент теплоотдачи от дым. газов к пов-ти труб ПП α1=ζ·(αк-αл) ζ – коэф. использ. пов-ти ПП, учитывает застойную зону αк – конвект. сост-ая, учитыв-ая долю тепла, отдаваемого путём конвекции
αл – лучистая сост-ая, учитыв-ая теплоотдачу излучением αк=0,206·Cz·λг/dн· (Wг·dн/ν)0,64 Cz – поправка на число рядов труб по ходу газа, при кол-ве рядов>10 Cz=1, при меньшем значении – выбир. по справоч. λг – коэф. теплопр-ти дым. газов ν – коэф. кинематической вязкости дым. газов при средней темп-ре дым. газов αл=5,67·10-8·((аз+1)/2)·аг·Т3·(1-(Т3/Т)3,6)/(1- Т3/Т) аз – степень черноты загрязнённых стенок лучевосриним. пов-ей. Для ПП аз=0,8 аг – степень черноты газового потока при темп-ре Тср=273+ Θср Т3 – темп. загряз. пов-ти Степень черноты газового потока опр-ся исходя из эффективной толщины излучающего слоя, опред. по ф-ле: S=0,9·dн·(4/π·S1·S2/dн2-1) S1,S2 – соотв. поперечный и продольный шаг труб Определи S по номограмме опред-ют аз. При сжигании газообр. Топлива Т3=273+t t – ср. темп-ра пара в ПП При сжигании тв. и жидкого топлива Т3=273+t+(ε/αП)·Bр·Qпп/F ε – коэф. загрязнения пов-ти αП= α2 – коэф. теплоотдачи от внутр. пов-ти труб ПП к пару α2=0,0268·λП/dвн·(Wп·dвн/νп)0,8·Pr0,4 λП, νп – соотв. коэф-ты теплопр-ти и кинемат. вязкости пара λ, ν и Pr опр-ся по ср. темп-ре пара в ПП Wп – скор. движ. пара в трубах ПП Определяем общую длину ПП: l=F/(π·dн) задавшись кол-вом змеевиков z, определяем длину каждого змеевика lзм=l/z Опред-ем число труб в одном змеевике zзм=lзм/а а – высота газохода. Величина zзм опред. в большую сторону. При этом необход. учит., что ввод и вывод пара производится с одной стороны газохода => кол-во труб в змеевике должно быть чётным
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-10; просмотров: 175; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.144.238.20 (0.013 с.) |