Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Конструирование и расчет узлов рамы⇐ ПредыдущаяСтр 11 из 11
Опорный узел Конструкция узла показана на рис.63. Все расчетные нагрузки, максимальные моменты, продольные и поперечные силы, берем по приложению 1, в соответствии с сечениями.(элемент 1 сечение1). Продольная сила N0 = -21559,6 кгс. поперечная сила Q0 = 13439,5 кгс. Проверяем клеевые швы на скалывание hn = 65 -2 * 3 = 59 см - ширина пяты за вычетом симметричной срезки по 3 см. Рисунок 63. Опорный узел
Рисунок 64. Опорный узел(разрезы) Проверяем древесину на смятие в месте упора стойки рамы на фундамент Высота вертикальной (тыльной) стенки башмака из условий смятия древесины поперек волокон Принимаем = 24 см. Для определения толщины этой стенки из условий изгиба ее как пластинки с частичным защемлением на опорах с учетом развития пластических деформаций при изгибе сначала находим момент Требуемый момент сопротивления где R= 2350 кгс/см расчетное сопротивление стали С235.[2 Таблица 51*]. Тогда толщина пластинки Принимаем = 16 мм. Траверсы проектируем из неравнобоких уголков 200 X 125 X 12 мм. Крепление траверсы (уголков) башмака к фундаменту предусматриваем двумя болтами d = 24 мм, работающими на срез и смятие, которые ставим конструктивно. Проверяем анкерный болт на смятие. где Rbp – расчетное сопротивление болтового соединения на смятие; – коэффициент условий работы соединения, который следует принимать по табл. 35*[2]. d – наружный диаметр стержня болта; – наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении; и =3340 [2] табл. 52. Напряжение анкерного болта на срез [2] табл. 58 для болта класса точности 5.8 Карнизный узел Основным вариантом в примере принято непосредственное соединение ригеля и стоек зубчатым шипом. Этот вариант не лишен недостатков, заключающихся в недоиспользовании прочности древесины в участках, расположенных у стыка.
Рисунок 65. Карнизный узел Рисунок 66. Схема карнизного узла к определению размеров
Разновидностью решения узла является узел с пятиугольной вставкой (рис. 78). Произведем проверку напряжений для варианта карнизного узла с пятиугольной вставкой, основные размеры которого даны на рис.66: Тогда моменты и продольные силы для сечений b'—d' и b'—с':
здесь , , , найдены методом линейной интерполяции(смотри приложение 1). Оставляя полученные выше коэффициенты жесткости, приведенную высоту, гибкость и коэффициент проверяем напряжение в сечении Высоту сечения находим графически Напряжение сжатия (смятия) по сечению . Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле(28) п. 4.17 [1] x – коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле ф.(30) п. 4.17 [1] j – коэффициент, определяемый по формуле (8) п. 4.3 [1]. при гибкости элемента l £ 70 ; коэффициент а = 0,8 для древесины. Коэффициент где ([1] п 3.1, табл.3) где угол смятия ([1] п.3.1 форм.1) Коньковый узел Торцы клееных уголков ригеля в узле соединяем впритык не по всей высоте, а со срезом крайних досок под углом по 25 мм для большей шарнирности узла и предотвращения откола крайних волокон при повороте элементов шарнирного узла. Боковая жесткость узла обеспечивается постановкой парных накладок сечением 200 х 125 мм на болтах d= 24 мм.
Рисунок 67. Коньковый узел Расчетные усилия (элемент 20 сечение 3): . Напряжение смятия в торцах ригеля при = 19° Усилие смятия при Поперечная сила воспринимается накладками и болтами. При расстоянии между болтами =240 мм, е2 =480 мм и мм находим вертикальные усилия в болтах: Расчетная несущая способность одного среза болта d = 24 мм из условий изгиба нагеля при направлении усилий под углом к волокнам =90° (для накладок) но не более при условии смятия крайнего элемента при условии смятия среднего элемента () Количество нагелей принимаем 3 болта Ø 24мм. принимаем 2 болта Ø 24мм. принимаем 1 болт Ø 24мм. Напряжение в накладках где
13. РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ДОЩАТОКЛЕЕНОЙ КОЛОННЫ
Требуется запроектировать стойку высотой 7, 3 м одноэтажного здания пролетом 9 м, с шагом рам 6, 3 м. Здание расположено в VII снеговом районе и II ветровом районе. Материал стойки – лиственница II сорта. Постоянная погонная нагрузка на покрытие (вес водоизоляционного ковра, вес панелей покрытия и собственный вес конструкции) 39, 6 кН/м. Температурно-влажностные условия А1.
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-17; просмотров: 133; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.118.120.109 (0.011 с.) |