Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Технико-экономические характеристики ГТУ ⇐ ПредыдущаяСтр 8 из 8
Для вариантов без регенерации при принятых значениях величин hк = 0,87; hтохл = 0,975; hмт = hмк = 0,98; = 0,09; p = 13,2 будем иметь. Вариант простейшей ГТУ (рис.1,а-в, рис.2,а) pТ = 12,7; НК = 341,7 кДж/кг; НТ = 590 кДж/кг коэффициент полезной работы f = 1- НК/ НТ = 1-341,7/590 = 0,421; Ne = 25 мВт. Удельный расход газа d = 3600/Неохл = 3600/188 = 19,16 кг/кВт×ч. Эффективный КПДГТУ hеохл = Неохл/q1 = 188/638,2 = 0,234, где расход теплоты в камере сгорания 1060,39(1-0,09+0,0163)-348,1=638,2 кДж/кг. Удельный расход тепла ГТУ qеохл= 3600/0,234 = 12240 кДж/кг. Удельный расход условного топлива 12240/29308 = 0,428 кг/кВт×ч, где для условного топлива = 29308 кДж/кг. При отсутствии охлаждения технико-экономические характеристики ГТУ имели бы следующие значения: Не= Нто×hт×hмк-Нко/hк = 674×0,88×0,98-297/0,87 = 233 кДж/кг;
= = 25000/233 = 107,2 кг/с; = 1+ = 1+0,02 = 1,02; = = / =107,2/1,02 = 105 кг/с; = (107,2×1060,4-105×348,6)/(44300×0,98) = ,757 кг/с; = 1,757/107,2 = 0,0164,
что удовлетворительно совпадает с предварительно заданным 0,02; =1060,4(1+0,0164)-348,6 = 729,12 кДж/кг. d = 3600/Не = 3600/233 = 15,45 кг/кВт×ч; hе = He/q1 = 233/729,12 = 0,3195; qе = 3600/0,3195 = 11267,6 кг/кВт×ч; 11267/29308 = 0,38445 кг/кВт×ч. Таким образом, при отсутствии отбора воздуха на охлаждение технико-экономических показателей ГТУ существенно улучшается: возрастает удельная эффективная работа, снижается расход газа, удельный расход тепла и топлива, а КПДвозрастает (в данном примере на 2,5% абсолютных). Вариант с теплофикацией, путем применения подогревателей сетевой воды (ПСВ) может дать следующие результаты (рис.1,е, рис.2,г). Из предшествующих расчетов (6, прил.2) имеем Т2 = 728,5 К (455,5°С); Неохл=174 кДж/кг. Оценим температуру газов, покидающих ПСВ, значением Тух = Т5 = 423 К (150°С) - среднестатистическое значение реализованных ГТУ с ПСВ. КПД ПСВ примем hПСВ = 0,9. При воздушном охлаждении газовых турбин в проточную часть поступает весь охлаждающий воздух за исключением 2-3%, идущих на охлаждение подшипников и корпуса турбины и потому безвозвратно теряемых и с учетом 1,5-2% топлива, поступающего в КС /0,99 = 146,5 кг/с. Удельное количество теплоты, теряемое с уходящими газами (a = 4; Т3 = 273 К; Т2 = 728,5 К); q2 = i2-i3 = 482,1-0 = 428,1 кДж/кг. Количество теплоты, теряемое с уходящими газами Q2 = Gгух×q2×3600 = 148×482,1×3600 = 257×106 кДж/ч = 257 ГДж/ч. Удельное количество используемого тепла (a = 4; Т2 = 728,5 К; Т5 = 423 К); q2исп = НПСВ = i2-i5 = 482,1-154,19 = 327,91 кДж/кг.
Длительность отопительного сезона для средней полосы России при наличии постоянных потребителей тепла (теплично-овощные хозяйства, животноводческие комплексы, теплоснабжение городов и поселков, горячее водоснабжение и пр.) определим в 7 месяцев. Тогда его относительная продолжительность e = 7/12 = 0,583. При этом коэффициент утилизации Кут= e(q2исп/ q2) = 0,583(327,91/482,1) = 0,396; при e = 1 Кут = 0,68. КПД ГТУ с ПСВ (188+0,583×0,9 ×0,99 ×327,91)/638,2 = 0,56, где Неохл и q1 близки к значениям простейшей ГТУ, т.к. начальная температура газа, степень повышения давления и температура воздуха за компрессором не изменились. При e = 1 hепсв = 0,75. Удельный расход тепла qепсв = 3600/hепсв; e = 0,583; qепсв = 3600/0,56 = 6428 кг/кВт×ч; e = 1; qепсв = 4800 кг/кВт×ч. Удельный расход топлива ; e = 0,583; = 6730,4/29308 = 0,219 кг/кВт×ч; e = 1; = 0,164 кг/кВт. Таким образом, применение ПСВ дает значительное повышение экономичности цикла ГТУ в частности, при круглогодичном использовании ПСВ КПД цикла возрос в данном примере на 46%, т.е. только повышение КПД в полтора раза выше, чем КПД цикла простейшей ГТУ, рис.5. Вариант бинарной ПГУ. (рис.1,з, рис.2,д) В этом случае исходные данные также останутся неизменными, как и для простейшей схемы: Т1 = 1223 К; p = 13,2; a = 4; Т3 = 273 К; Т4 = 609 К. Из-за увеличения сопротивления выходного тракта ГТУ (наличие котла-утилизатора) претерпят изменения и станут равными: Неохл = 174 кДж/кг; Т2 = 728,5 К; = 143,5 кг/с; = 148 кг/с; = 0,09; =2,38 кг/с; = 0,0157; =146,5 кг/с (как и в варианте с теплофикацией). 1060,4(1-0,09+0,0157)-344 = 638 кДж/кг
(как в вариантах с простейшей ГТУ с теплофикацией). Температуру газов, покидающих котел-утилизатор примем, как и в предыдущем варианте Т5= 423 К (150°С); Коэффициент утилизации Кут = (Т2-Т5)/(Т2-Т3) = (728,5-423)/(728,5-273) = 0,672. Удельная эффективная работа ПГУ HeПГУ=HеГ.К.+ HеП.К.=Неохл+ HеП.К.= Неохл+qкс(1-hГТУ)×hут×hпк= 188+638,2(1-0,291)×0,672×0,3=278,8 кДж/кг, где hгту=hеохл= 0,294 ранее определенный КПДгазового контура; hпк = 0,3 - КПДпарового контура (hпк = 0,28 - 0,32 для подобного типа установок). КПД ПГУ hпк = hеохл+(1-hеохл)hутhпк = 0,294+(1-0,294)×0,672×0,3 = 0,436; Удельный расход тепла qПГУ= 3600/0,429 = 8256,9 кг/кВт×ч. Удельный расход условного топлива 8256,9/29308 = 0,2817 кг/кВт×ч.
Если принять среднестатистический относительный расход пара = 0,11, то при = 148 кг/с; = d× = 0,11×0,143 = 16,3 кг/с. Общая мощность ПГУ NПГУ = Nеохл+Nпк= 1741×148+16,3×90,8 = 40,55 МВт. Поскольку удельная эффективная работа ПГУ приведена к расходу газа через ГТУ, то общую мощность ПГУ, то общую мощность ПГУ приближенно можно определять и другим путем: = ×НеПГУ= 148×278,8 = 41262 кВт, из них 68,5% мощности приходится на ГТУ и 36,5% на ПТУ, что соответствует среднестатистическим значениям (65-60% ГТУ и 35-40% на ПТУ без дожигания топлива в котла-утилизатора). Таким образом, включение в схему ГТУ ПТУ с котлом утилизатором даже без дожигания топлива в нем (чисто утилизационная схема) существенно улучшает экономические показатели установки. В данном примере КПД установки возрос на 14,2% (абсолютных). Следует однако учитывать, что из всех вариантов утилизации тепла отработавших газов ГТУ, вариант с ПТУ требует наибольших затрат и сооружений. Вариант контактной установки (КГТУ)(рис.1.1,ж; рис.1.2,е) характеризуется значениями параметров из предыдущих расчетов: Т3 = 273 К; Т1 = 1223 К; p = 13,2; pТ= 12,55; Т4 = 609 К; Т2 = 728,5 К; hТ = 0,875; q1Г=638,2 кДж/кг. = 0,0163; = 0,96; Относительный расход пара, подводимого в КС определим d = = 0,12; d = (0,05-0,25); mГ = 0,25; mВ = 0,281. Теплосодержание пара при Т1 = 1223 К; id = 2019,43 кДж/кг; при Т4 = 609 К (ввод в КС) i4П = 648 кДж/кг; начальная температура воды Т3вод = Та = 303 К (30°С) iа = 55,75 кДж/кг; Тогда коэффициент утилизации Кут = (i4П-iа)/(id-ia) = (648-55,75)/(2019,43-55,75) = 0,302. Доля теплоты, подводимой к пару в КС =0,12(2019,43-648)/(0,91×638,2+ +0,12(2019,43-648))=164,5/(580+164,5) = 0,221, где qПКС = qiП = d(id-i1) = 0,12(2019,43-648) = 164,5 кДж/кг - тепло подводимое к пару в КС. КПД форсированной (контактной) газотурбинной установки
(0,96×1,196×1223(1-12,55- ,24)×0,875× ×0,98+0,12×2,42×1223(1-12,55-0,19)×0,875×0,98- (1,08/0,87)×273(13,20,281-1)-0,09×341,7)/(0,91×638,2+164,5) = 309,19/744,6 = 0,4159,
т.е. повышение КПДКГТУ составило DhКГТУ=hеКГТУ-hеГТУ= 0,4159-0,294 = 0,122, т.е. 1% подводимого в КС пара дает около 1% повышения КПДГТУ. Удельный расход тепла qКГТУ = 3600/hеКГТУ = 3600/0,4159 = 8655,9 кДж/кВт×ч. Удельный расход условного топлива 8655,9/29308 = 0,2951 кг/ кВт×ч. Таким образом, КГТУ при вводе в КС 12% пара от расхода воздуха дает практически тот же экономический эффект, что и бинарная ПГУ, но при несравнимо меньших капитальных затратах. Вариант ГТУ с регенерацией(рис.1,в, рис.2,б) дает следующие показатели: pрасч = popt = p = 7; pТ = 6,36; Т2 = 829 К; Т5 = 746 К; m = 0,75; Неохл = 186,3 кДж/кг; a = 5; Т1 = 1223 К; = 0,011. Тогда расход теплоты в КС 1024,73(1-0,09+0,012+0,04)-490 = 525 кДж/кг. КПДустановки hеохл = Неохл/q1 = 186,3/525 = 0,355. Прирост КПДсоставил Dhеохл = hем-hеохл = 0,355-0,234 = 0,061 или 6,1%. Удельный расход тепла qеохл = 3600/0,355 = 10140 кДж/кВт×ч. Удельный расход условного топлива 10140/29308 = 0,356 кДж/кВт×ч. Таким образом, введение регенерации в тепловой схеме ГТУ приводит к увеличению КПД цикла на 6-9 % (абсолютных) при степени регенерации m= 0,7-0,75. Капитальные затраты при этом возрастают в 1,5-1,7 раза, но они окупаются при грамотной эксплуатации ГТУ и при нынешнем уровне цен на топливо в течении 1 года. Проведенные вариантные расчеты позволяют сделать определенные выводы о целесообразности применения того или иного варианта тепловой схемы ГТУ. Для наглядности полученные данные по вариантам сведем в итоговую таблицу (прил. 2, табл. 1) и осуществим выбор наиболее целесообразной схемы ГТУ. При этом примем: число оборотов работы установки в году К=7000 часов; стоимость условного топлива СУ.Т.=5000 р/т; число лет окупаемости n=3года.
Таблица 1 Технико- экономические показатели вариантов схемы ГТУ
Итак, расчеты показали, что наибольший годовой экономический эффект дает ГТУ с теплофикацией, а следом за ней идет КГТУ. Однако, для ГТУ с теплофикацией необходимо наличие потребителя тепла. Без него такие установки не осуществимы. А вот КГТУ реально осуществима в любом случае. Тем более что в варианте КГТУ реально осуществима частичная и временная теплофикация, что делает такие установки наиболее предпочтительными. Необходимо учитывать также сроки строительства и ввода в действие ГТУ. Следует также отметить, что переход от простейшего варианта ГТУ к КГТУ возможен в условиях эксплуатации установок при их модернизации. Именно эти соображения объясняют тот факт, что в настоящее время в мировой практике газотурбостроения отмечается повсеместный переход к КГТУ. Поэтому в данном примере предпочтение отдается варианту КГТУ и он принимается, в данном примере, к исполнению как основной.
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-27; просмотров: 347; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.145.115.195 (0.023 с.) |