Трансформаторы трехфазные силовые общего назначения двухобмоточные

с охлаждением естественным масляным (М)

 

Тип	U к,%	Потери, кВт	I о,%
Р х	Р к
ТМ-25/10 ТМ-40/10 ТМ-63/10 ТМ-100/10 ТМ-160/10 ТМ-250/10 ТМ-400/10 ТМ-630/10 ТМ-1000/10 ТМ-1600/10 ТМ-2500/10 ТМ-4000/10 ТМ-6300/10	4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 5,5 5,5 5,5 5,5 6,5 6,5	0,125 0,180 0,265 0,365 0,540 0,780 1,080 1,680 2,450 3,300 4,600 6,400 9,000	0,600 0,880 1,280 1,970 2,650 3,700 5,500 7,600 12,20 18,00 25,00 33,50 46,50	3,2 3,0 2,8 2,6 2,4 2,3 2,1 2,0 1,4 1,3 1,0 0,9 0,8

 

2. Активные и реактивные сопротивления прямой последовательности кабеля и петли фаза-нуль соответственно

,

где l – длина кабельной линии; r _уд, x _уд – активное и индуктивное удельные сопротивления кабелей (см. табл. 6.9),

Кабельная линия 1

Кабельная линия 2

Расчет трехфазного короткого замыкания

Схема замещения для расчета токов трехфазного короткого замыкания показана на рис. П.5.2.

Принимаем . Чтобы рассчитать токи короткого замыкания, необходимо знать параметры схемы замещения, т. е.

Рис. П.5.2. Схема замещения сети:

– сопротивление системы; – сопротивление трансформатора;

– сопротивление первого кабеля; – сопротивление второго кабеля

 

Ток трехфазного металлического короткого замыкания на землю в точке К 1 (максимальный ток короткого замыкания) определяется по соотношению

.

Ток трехфазного металлического короткого замыкания на землю в точке К 1 с учетом переходного сопротивления (минимальный ток короткого замыкания) определяется по выражению

,

где R _п – переходное сопротивление, включающее сопротивления контактов и сопротивление дуги в месте короткого замыкания. Переходное сопротивление принимается 30 мОм.

Расчет токов трехфазного короткого замыкания в точке К 2 выполнен аналогично:

– без учета переходных сопротивлений

– с учетом переходных сопротивлений контактов и дуги

 

 

Расчет однофазного короткого замыкания

Ток однофазного короткого замыкания на землю в точке К 1 определяется по соотношению

,

где U _нф – номинальное фазное напряжение сети; – полное сопротивление от источника до точки К 1 токам однофазного короткого замыкания, которое с учетом сопротивления питающей системы рассчитывается по формуле ; Z _пт – сопротивление петли фаза-нуль первого кабеля.

С учетом переходных сопротивлений контактов и дуги суммарное сопротивление вычисляется следующим образом:

.

Подставляем значения:

Аналогичный расчет проводится для точки К 2. При расчете токов необходимо учесть сопротивления петли фаза-нуль обоих кабелей.

Выбор защитной и коммутационной аппаратуры

Выбор предохранителя

Выбор предохранителя осуществляется по следующим условиям:

1) номинальное напряжение предохранителя U _{н пр} должно соответствовать номинальному напряжению сети U _ном

U _{н пр} U _ном,

U _{н пр} 0,4 кВ;

2) номинальный ток плавкой вставки выбирается по двум условиям:

– ток плавкой вставки должен быть не меньше максимального рабочего тока

– ток плавкой вставки должен превышать пиковый ток двигателей для групповой линии с несколькими электродвигателями и пусковой ток двигателя для линии с одним электродвигателем.

Здесь k – коэффициент кратковременной тепловой перегрузки плавкой вставки, который принимается равным 2,5 при легком пуске с длительностью 2–5 с и равным 1,6–2 при тяжелом пуске длительностью около 10 с.

Пусковой ток электродвигателя

Выбираем предохранитель серии ППНИ (рис. П.5.3). Плавкие предохранители серии ППНИ типа gG общего применения предназначены для защиты промышленных электроустановок и кабельных линий от перегрузки и короткого замыкания и выпускаются на номинальные токи от 2 до 630 А. Используются в однофазных и трехфазных сетях напряжением до 660 В частоты 50 Гц.

Данные предохранителя приведены в табл. П.5.7. На рис. П.5.4 представлена времятоковая характеристика предохранителя ППНИ.

 

Рис. П.5.3. Предохранитель серии ППНИ

Таблица П.5.7

Тип предохранителя	Номинальный ток плавкой вставки, А
ППНИ-33

 

Рис. П.5.4. Времятоковая характеристика предохранителя ППНИ

После выбора предохранителя следует выполнить проверку чувствительности защиты оборудования предохранителем по минимальному току короткого замыкания (кратность минимального тока короткого замыкания по отношению к номинальному току плавкой вставки должна быть больше 3 для невзрывоопасных помещений и 4 – для взрывоопасных):

K _ч = I _к.мин / I _н.вст = 128,4/10 = 12,8.

 

Выбор электротеплового реле

Тепловые реле выбираются согласно условию

где I _тр – номинальный ток теплового реле, А.

Для защиты двигателя от перегрузки, асимметрии фаз, затянутого пуска и заклинивания ротора выбираем электротепловое реле РТИ-1312 (рис. П.5.5).

Электротепловые реле серии РТИ являются электрическими устройствами, имеющими собственное потребление энергии. Устанавливаются непосредственно на контакторах серии КМИ.

Данные электротеплового реле приведены в табл. П.5.8.

Таблица П.5.8

Электротепловое реле	Диапазон уставок реле, А
РТИ-1312	5,5–8

 

 

Рис. П.5.5. Электротепловое реле серии РТИ

 

Времятоковая характеристика реле серии РТИ приведена на рис. П.5.6.

Рис. П.5.6. Времятоковая характеристика реле серии РТИ:

1 – симметричный трехфазный режим из холодного состояния;

2 – симметричный двухфазный режим из холодного состояния;

3 – симметричный трехфазный режим после длительного протекания

номинального тока (горячее состояние)