Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет и конструирование узловых соединений.
Опорный узел выполняют из листовой стали марки ВСт3кп2-1 по ТУ 14-1-3023-80. Опорная плита. Горизонтальную опорную плиту рассчитывают на изгиб под действием напряжений смятия ее основания как однопролетную балку с двумя консолями. Опорная реакция фермы (снег на всем пролете) Rл = 40,74 кН. Определение геометрических размеров плиты в плане из условия смятия стойки: Принимаем с=370мм. Момент в консольной части плиты: , Где bконс=(370-160)/2=105мм. Требуемый момент сопротивления: Необходимая толщина плиты: Принимаем толщину плиты δ = 22 мм. Узел А выполняют из листовой стали марки ВСт3кп2-1 по ТУ 14-1-3023-80. Опорная плита. Плиту с ребрами жесткости, в которую упирается верхний пояс фермы, рассчитывают на изгиб как однопролетную балку с поперечным сечением тавровой формы. Для создания принятого эксцентриситета в опорном узле высота опорной плиты должна составлять: где hв.п. – высота сечения верхнего пояса. Ширину упорной плиты принимают по ширине сечения верхнего пояса bп=160 мм. Площадь поперечного сечения: Напряжение сжатия древесины в месте упора верхнего пояса в плиту: Принимаем пролет упорной плиты, равным ширине клееного пакета lп=160 мм. Изгибающий момент: Момент сопротивления: Расчетное сопротивление стали R=240 МПа: Требуемая толщина листа: Напряжение изгиба в плите: , где Rсти – расчетное сопротивление стали согласно таблицы 51 СНиП II-23-81. Принятое сечение упорной пластины удовлетворяет.
Сварные швы, прикрепляющие пластинки-ребра упорной плиты к вертикальным фасонкам. Усилие на одну пластинку: Необходимая длина шва при kf=6мм: Имеется lш = 2(60+60)=240 мм>34,06 мм. Сварные швы прикрепления уголков раскоса к вертикальным фасонкам в узле А. Усилие на шов у обушка одного уголка: Усилие на шов у пера одного уголка: Длина шва у обушка при kf=6мм: Длинна шва у пера при kf =6 мм: Конструктивно длина шва принята соответственно 200 и 150 мм. Узел Б. Узел примыкания стойки (9-10) к верхнему поясу приведен на рис.10. Вертикальная стенка металлического вкладыша имеет высоту и ширину такие же, что и упорная плита и рассчитывается на изгиб как трехпролетная неразрезная балка под действием напряжений смятия от упора торца верхнего пояса. Напряжение смятия торца верхнего пояса:
Изгибающий момент пластинки вкладыша шириной 10мм: , (согласно п.5.22 СНиП II-23-81), где l – расстояние между ребрами вкладыша; Необходимый момент сопротивления: Требуемая толщина стенки: Принимаем толщину стенок вкладыша δ = 8 мм. Узловой болт, передающий усилие от стойки (9-10) на вкладыш (см. Рис.10), работает на изгиб: Необходимый момент сопротивления: Требуемый диаметр болта: Принимаем болт d=27мм; F=572мм². При этом напряжение смятия болта: , (см. табл. 59 СНиП I-23-81). Напряжение среза болта: , (см. табл. 58 СНиП I-23-81). Стойки соединяются с верхним и нижним поясом металлическими пластинками-наконечниками сечением 10х100 мм. Металлические пластинки работают на продольный изгиб на длине, равной расстоянию от центра узлового болта до места упора деревянной части стойки. Свободная длина пластинок-наконечников l0= 280 мм. Гибкость пластинок-наконечников: Коэффициент продольного изгиба: φ = 0,474 согласно таблице 72 СНиП II-23-81. Напряжение сжатия в пластинках-наконечниках: , где 0,8–коэффициент условий работы согласно табл.6 СНиП II-23-81 для λ>60. Пластинку в которую упирается деревянная стойка, рассчитывают на поперечный изгиб приближенно как простую балку с сечением тавровой формы так же, как в упорной плите узла А. В данном случае: Wтр = 6,87·10³ мм³. Напряжение смятия торца стойки: Изгибающий момент: Напряжение изгиба: Составляющая усилия стойки, перпендикулярная верхнему поясу, воспринимается упором в верхний пояс нижней пластинки узлового вкладыша (см. Рис.10): Напряжение смятия поперек волокон верхнего пояса под пластинкой вкладыша: , см.табл. 3 СНиП II-25-80). Изгибающий момент в консоли нижней пластинки шириной 10 мм: Необходимый момент сопротивления: Требуемая толщина пластины: Принимаем толщину пластинки 18 мм. Узел В. выполняют из листовой стали марки ВСт3кп2-1 по ТУ 14-1-3023-80. Швеллер, в который упирается стойка (9-10) фермы, рассчитывают на изгиб как однопролетную балку. Ширину упорного швеллера принимают по ширине сечения стойки bп=160мм, а номер швеллера из условия смятия древесины стойки: где z – высота швеллера Принимаем конструктивно швеллер №10.
Расчет приварки швеллера: (периметр швеллера). Швеллер, в который упирается раскос (10-11) фермы, рассчитывают на изгиб как однопролетную балку. Ширину упорного швеллера принимают по ширине сечения раскоса bп=160мм, а номер швеллера из условия смятия древесины раскоса: где z – высота швеллера Принимаем конструктивно швеллер №10. Расчет приварки швеллера: (периметр швеллера). Сварные швы прикрепления уголков раскоса к вертикальным фасонкам в узле С. Усилие на шов у пера одного уголка: Усилие на шов у обушка одного уголка: Длина шва у пера при kf=6мм: Длина шва у обушка при kf=6мм: Конструктивно длина шва принята соответственно 250 и 200 мм. Сварные швы прикрепления уголков панели (1-11) нижнего пояса к вертикальным фасонкам в узле С. Усилие на шов у одного уголка: Длина шва при kf =6мм: Конструктивно длина шва с одной и другой стороны уголка принята по 120 мм. Коньковый узел. выполняют из листовой стали марки ВСт3кп2-1 по ТУ 14-1-3023-80. Напряжение смятия древесины в месте упора верхнего пояса в плиту Напряжение смятия в пластинках-наконечниках: где N(10-11) = 7,68 кН – сжимающее усилие в раскосе, 0,8 – коэффициент условий работы введен согласно таблице 6 СНиП II-23-81 для λ > 60. Пластинку в которую упирается деревянная стойка, рассчитывают на поперечный изгиб приближенно как простую балку с сечением тавровой формы так же, как в упорной плите узла А. В данном случае: Wтр = 6,87·10³ мм³. Напряжение смятия торца стойки: Изгибающий момент: Напряжение изгиба: Расчет приварки пластин-наконечников: Конструктивно принимаем два шва по 100 мм. Узел Г. выполняют из листовой стали марки ВСт3кп2-1 по ТУ 14-1-3023-80. Сварные швы прикрепления уголков панели (1-11) нижнего пояса к вертикальным фасонкам в узле C’. Усилие на шов у одного уголка: Длина шва при kf=6мм: Конструктивно длина шва с одной и другой стороны уголка принята по 120 мм.
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-26; просмотров: 552; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.227.46.229 (0.018 с.) |