Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет каменных (кладки из блоков, камней) конструкций из ячеистых бетонов
5.1.1 Общие положения расчета по прочности каменных конструкций приведены в разделе 7 и Приложении Г СП 15.13330. 5.1.2 Расчет элементов каменных конструкций из ячеистых бетонов при центральном сжатии согласно п.7.1 СП 15.13330 следует производить по формуле
(5.1) где N- расчетная продольная сила; R - расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблице 3 СП 15.13330, а также по таблицам 3.2, 3.4, 3.5 настоящего Свода Правил; φ - коэффициент продольного изгиба, определяемый по п.7.2 (таблица 19) СП 15.13330; А - площадь сечения элемента; mg - коэффициент, определяемый по формуле (5.2) где Ng - расчетная продольная сила от длительных нагрузок; eоg - эксцентриситет от действия длительных нагрузок. η - коэффициент, принимаемый по таблице 5.1; Т а б л и ц а 5.1 – Значения коэффициента η для кладки из крупных блоков из ячеистого бетона
5.1.3 Расчет элементов каменных конструкций из ячеистых бетонов при внецентренном сжатии согласно п.7.7 СП 15.13330 следует производить по формуле
N ≤ mg φ 1 R Ac ω, (5.3) где Aс - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади Aс определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения по формуле: , (5.4) где h - высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
Коэффициент φ1 определяется по формуле
где e 0 - эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения; φ - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый согласно п.7.2 и 7.3 по таблице 19 СП 15.13330;
φ с - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н согласно п.7.7 по таблице 19 СП 15.13330; ω - коэффициент, принимаемый по таблице 20 СП 15.13330 для кладки из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов, равным 1. 5.1.4 Расчет на устойчивость самонесущих стен ориентировочно можно производить по формуле Эйлера [1]: (5.5) которая для прямоугольного сечения имеет вид: (5.6) Предельная гибкость ячеистобетонной стены для шарнирного закрепления опорных зон при предельной сжимаемости ячеистого бетона εсr = 0,002 будет равна
5.1.5 Расчет элементов при косом внецентренном сжатии следует производить в соответствии с п. 7.12 СП 15.13330. 5.1.6 Расчет сечений кладки из ячеистобетонных блоков на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить в соответствии с п. 7.13 СП 15.13330 по формуле Nc ≤ ψ d Rc Ac, (5.7)
где Nc - продольная сжимающая сила от местной нагрузки; d = 1; Ас - площадь смятия, на которую передается нагрузка; ψ - коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки, принимаемый равным 1 при равномерном распределении давления, и ψ = 0,5 при треугольной эпюре давления. В случае, если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать ψ = 0,5. Rc - расчетное сопротивление кладки на смятие следует определять по формуле Rc = ξ R, (5.8) Здесь ξ определяется по формуле (5.9) где А - расчетная площадь сечения, определяемая согласно указаниям п.7.16 СП 15.13330 (с учетом таблицы 5.2 настоящего Свода Правил с Примечаниями). ξ1 - коэффициент, зависящий от места приложения нагрузки, определяется по таблице 22 СП 15.13330 или по таблице 5.2 настоящего Свода Правил. Т а б л и ц а 5.2 – Значения коэффициента ξ1 в зависимости от схемы приложения нагрузки
Окончание таблицы 5.2
5.1.7 Если рассчитанная прочность кладки на сосредоточенные нагрузки недостаточна, то возможно ее повышение (но не более чем на 50 %) путем устройства распределительных бетонных плит (подушек), которые должны иметь толщину не менее 60 мм и класс бетона по прочности на сжатие не менее В10 с косвенным армированием не менее 0,3 %. Глубина опирания балок и плит на стены из ячеистобетонных блоков не должна быть менее 120 мм. Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, следует предусматривать слой раствора толщиной не более 15 мм, что должно быть указано в проекте.
Заделка балок в кладку из ячеистобетонных блоков с восприятием опорного изгибающего момента (защемление) запрещается. В любом случае величина сосредоточенной нагрузки на газобетонную кладку не должна превышать 30 кН от одной балки. 5.1.8 Расчет прочности кладки из мелких ячеистобетонных блоков с косвенным (сетчатым) армированием производится по приведенным выше формулам (5.1) и (5.3) с заменой R на Rsk и Rskb в соответствии с п.7.30 и 7.31 СП 15.13330. При этом максимальное значение Rsk ограничивается величиной 1,24 R., а предельный процент косвенного армирования равен 0,3. Расчетные сопротивления косвенной арматуры растяжению Rs, входящие в формулы (28а), (28б), (31) и (32) СП15.13330 для определения Rsk и Rskb, принимаются по таблице 5.3 [1]. Т а б л и ц а 5.3 – Расчетные сопротивления косвенной арматуры растяжению
5.1.9 При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки Rs принимается в формуле (5.7) большим из двух значений: Rс, определяемого по формуле (5.8) как для неармированной кладки, или Rс = Rsk, где Rsk - расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формулам (28а) и (28 б) СП15.13330. 5.1.10 Расчет опорной зоны перемычки над проемами во внутренней стене производится по формуле [1]: (5.10) где Р – опорная реакция перемычки (нагрузки от собственного веса перемычки, веса вышележащей стены и нагрузки от перекрытия), кН; Rsh – расчетное сопротивление ячеистого бетона срезу (по таблице 4.10, п.4.1.27), МПа; А – площадь опорной площадки в блоке или панели из ячеистого бетона под концом перемычки, м2. 5.1.11 Расчет многослойных стен следует производить в соответствии с п. 7.21-7.28 СП 15.13330. При этом в соответствии с п. 7.21 СП 15.13330 при гибком соединении слоев расчет производится для каждого слоя раздельно на воспринимаемые нагрузки. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить в соответствии с п.7.23 по формулам (10) и (13) СП 15.13330 или по формулам (5.1) и (5.3) настоящего Свода Правил. При этом в расчет следует принимать площадь приведенного сечения - Ared, площадь сжатой части приведенного сечения – Ac,red и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности, то есть, равным mR (см. ниже).
При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле (5.11) где bred - приведенная ширина слоя; b - фактическая ширина слоя; R; т - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение; Ri; mi - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены. Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах т и mi приведены в таблице 23 СП 15.13330, которая для многослойных стен с камнями (блоками) из ячеистого бетона может быть представлена в виде таблицы 5.4.
Т а б л и ц а 5.4 – Коэффициенты использования прочности слоев стены
5.1.12 Многослойные стены с утеплителями с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя. 5.1.13 При расчете сборно-монолитных перекрытий (рисунок 5.1)из ячеистобетонных блоков допускается учитывать совместную работу железобетонных балок перекрытия и ячеистобетонных блоков [7] (см. Приложение Г).
Рисунок 5.1 – Сборно-монолитное перекрытие [1] 1 – мелкий ячеистобетонный блок; 2 – монолитная балка из мелкозернистого бетона; 3 – арматурные каркасы; 4 – опалубочная доска.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-12-29; просмотров: 495; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.118.32.213 (0.04 с.) |