Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ:  Археология Биология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия ЭкологияТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву 
Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Выбор количества и мощности котельных агрегатов.Стр 1 из 3Следующая ⇒
Содержание 1. Введение ………………………………………………………………………2 2. Расчет тепловой схемы …………………………………………….…….…..3 3. Выбор количества и мощности котельных агрегатов…………….………...6 4. Подбор диаметров трубопроводов ……………………………...……...…...8 5. Подбор диаметров паровых трубопроводов ……………………..…..….....9 6. Расчет фильтров Na-катионирования …………………………........…10 7. Подбор деаэратора ………………………………...………………........12 8. Подбор насосов …………………………………...……………………….....13 9. Подбор редукционно-охладительной установки...………….17 10. Подбор теплообменников……………...……………………………............18 11. Расчет дымовых труб ……………………………………………….............19 12. Заключение ……………………………………………………………..…...20 13. Список использованной литературы ……………………...…………….....21 14. Прилoжение...…………………………………………………….................22
Введение. Необходимо запроектировать производственно-отопительную теплогенерирующую установку с 2-х трубной системой теплоснабжения в городе Воронеж. Теплоносители. В соответствии с требованиями задания на проектирование приняты следующие теплоносители: - на технологию насыщеный пар давлением 0,8 МПа; - на отопление и вентиляцию цехов насыщенный пар давлением 0,3 МПа; - для систем отопления и приготовления горячего водоснабжения района города - сетевая вода с параметрами 115-700С. Климатические характеристики города Воронеж: - отопительный период: 212 суток; - температура наиболее холодной пятидневки: -260С; - температура наиболее холодного месяца: -9,80С; - среднесуточная температура наружного воздуха конца отопительного периода: +100С. Тепловые нагрузки котельной: 1) Технология: - цех А: Dтех = 2,8 т/ч; - цех Б: Dтех = 3,4 т/ч; 2) Отопление: - цех А: Dотопл = 2,3 т/ч; - цех Б: Dотопл = 3,2 т/ч; 3) Вентиляция: - цех А: Dвент = 2,7 т/ч; - цех Б: Dвент = 1,5 т/ч; 4) Отопление района города: Qот. района = 12 ГДж/ч; 5) ГВС района города: Qгвс = 3 ГДж/ч Расчет тепловой схемы. Таблица 1. Исходные данные
Рисунок 1. Тепловая схема производственно-отопительной котельной. Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной (рисунок 1) рекомендуется производить в такой последовательности: 1) Определяем расход воды на подогреватели сетевой воды (т/ч):
2) Определяем расход пара на подогреватели сетевой воды (т/ч):
где: 3) Определяем расход редуцированного пара внешними потребителями (т/ч):
где: 4) Определяем суммарный расход свежего пара внешними потребителями (т/ч):
где:
5) Определяем количество воды, впрыскиваемой в редукционно-охладительную установку (т/ч):
6) Расход пара на собственные нужды котельной (т/ч):
где: 7) Расход пара на мазутное хозяйство (т/ч):
где: 8) Расход пара на покрытие потерь в котельной (т/ч):
где: 9) Суммарный расход пара на собственные нужды, мазутное хозяйство и покрытие потерь в котельной (т/ч):
10) Суммарная паропроизводительность котельной (т/ч):
11) Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной (т/ч):
где: 12) Определяем расход химически очищенной воды (т/ч):
где: 13) Определяем расход сырой воды (т/ч):
где: 14) Определяем количество воды, поступающей с непрерывной продувкой в расширитель (т/ч):
где: 15) Количество пара, получаемого в расширители непрерывной продувки (т/ч):
где: 16) Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки (т/ч):
17) Определяем температуру сырой воды после охладителя непрерывной продувки (0С):
где: 18) Расход пара на подогреватель сырой воды (т/ч):
где: 19) Определяем температуру химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды (0С):
где: 20) Определяем расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором (т/ч):
где:
21) Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора (т/ч):
22) Определяем среднюю температуру воды в деаэраторе (0С):
23) Определяем расход греющего пара на деаэратор (т/ч):
24) Определяем расход редуцированного пара на собственные нужды котельной (т/ч):
25) Определяем расход свежего пара на собственные нужды котельной (т/ч):
26) Действительная паропроизводительность котельной с учетом расхода пара на собственные нужды (т/ч):
27) Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной (%):
Если невязка получится меньше 3 %, то расчет тепловой схемы считается законченным. При большей невязке расчет следует повторить, изменив расход пара на собственные нужды. Результаты вычислений сведены в таблицу 2. Таблица 2. Результат расчетов
Подбор деаэратора. Деаэратор подбирается по суммарному количеству пара и воды, поступающие в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора (см. таблица 2. Результат расчетов):
Устанавливаем деаэратор типа ДА – 50/15, где используется бак деаэраторный типа БДА – 15. Также в деаэраторе используется охладитель выпара типа ОВА – 2. Технические характеристики БДА – 15 представлены на рисунке 2.
Рисунок 2. Бак деаэраторный. Подбор насосов. Подбор сетевых насосов. Подбор производится в следующем порядке: 1) Определяем производительность насосов (см. таблица 2. Результат расчетов):
2) Определяем напор:
Устанавливаем 2 насоса марки WILO– MultivertMVI7002 (1 резервный) Рабочие данные насоса представлены на рисунке 3., размеры и вес на рисунке 4.
Рисунок 3. Рабочие данные сетевого насоса.
Рисунок 4. Размеры и вес сетевого насоса. Подбор питательных насосов. Подбор производится в таком же порядке, как и в предыдущем пункте:
Устанавливаем 2 насоса марки WILO – Multivert – 5211 C (1 резервный) Рабочие данные насоса представлены на рисунке 5., размеры и вес на рисунке 6.
Рисунок 5. Рабочие данные питательного насоса.
Рисунок 6. Размеры и вес питательного насоса. Подбор подпиточных насосов. Подбор производится в следующем порядке: 1) Определяем производительность насосов (см. таблица 2. Результат расчетов):
где: К1 – коэффициент подпитки (принимается равным 3%);
2) Определяем напор:
Устанавливаем 2 насоса марки WILO– EconomyMHIL- 304 (1 резервный). Рабочие данные насоса представлены на рисунке 7., размеры и вес на рисунке 8.
Рисунок 7. Рабочие данные подпиточного насоса.
Рисунок 8. Размеры и вес подпиточного насоса.
Подбор насоса сырой воды. Подбор производится в следующем порядке: 1) Определяем производительность насосов (см. таблица 2. Результат расчетов):
2) Определяем напор:
Устанавливаем 2 насоса марки WILO– EconomyMHI1602 (1 резервный) Рабочие данные насоса представлены на рисунке 9., размеры и вес на рисунке 10.
Рисунок 9. Рабочие данные насоса сырой воды.
Рисунок 10. Размеры и вес насоса сырой воды.
Подбор теплообменников. Подогреватель сырой воды. Подбор рекомендуется проводить в следующей последовательности: 1) Определяем мощность теплообменника, кВт:
где: Dc.в– расход редуцированного пара, т/ч; iпара– энтальпия насыщенного пара при давлении 0,3 МПа, кДж/кг; iконд– энтальпия конденсата при температуре 500С, кДж/кг.
2) Расход сырой воды:
К установке принимается 2 теплообменника марки 219ППВ – 2 – 16 – М12 / 25 – 3 – 2 (1 резервный). Технические характеристики теплообменника: Давление пара, МПа 0,2 Давление воды, МПа 1,6 Расход воды, т/ч 30 Теплопроизводительность, кВт 360 Габариты, мм 219x3400 Производитель: ООО «Техник С» Сетевой подогреватель. Подбор рекомендуется проводить в следующей последовательности: 1) Определяем мощность теплообменника, кВт:
2) Расход сетевой воды:
К установке принимается 2 теплообменника марки ПП2 – 24 – 7II (1 резервный). Технические характеристики теплообменника: Давление пара, МПа 0,2 Давление воды, МПа 1,6 Расход воды, т/ч 83,5 Теплопроизводительность, кВт 1360 Габариты, мм 3630х620х860 Производитель: Бийский котельный завод Расчет дымовых труб. Расчет дымовых газов рекомендуется проводить в следующей последовательности: 1) Определяем производительность котла, МВт:
2) Определяем расход дымовых газов, м3/с:
где: Qрн– низшая теплота сгорания природного газа; η – КПД котла. 3) Находим реальный расход газов, м3/с:
где: αв – коэффициент избытка воздуха. 4) Вычисляем диаметр трубы, м:
где: W– скорость дымовых газов (принимается равным 8м/с); Результаты вычислений сведены в таблицу 4. Таблица 2. Расчет дымовых труб.
5) Рассчитываем общую дымовую трубу, м:
Заключение. Курсовой проект выполнен в соответствии с ГОСТ 21.606-95 СПДС «Правила выполнения рабочей документации тепломеханических решений котельных». В состав курсового проекта тепломеханических решений котельной включены: рабочие чертежи, предназначенные, для производства строительно-монтажных работ; пояснительная записка; спецификация оборудования, изделий; В состав основного комплекта чертежей включены: принципиальная схема кoтельнoй; чертежи (планы и разрезы) расположения оборудования; чертежи (планы и разрезы) расположения трубопроводов. Оформление и состав графической и текстовой документации курсового проекта соответствует ГОСТ 2.101-97 СПДС «Основные требования к проектной и рабочей документации». Технические и планировочные решения, принятые в курсовом проекте соответствуют СНиП II-35-76* «Котельные установки». Список использованной литературы 1. Лебедев В.И. Пермяков П.А. «Расчёт и проектирование теплогенерирующих установок систем теплоснабжения.» 1992г. М: Стройиздат. 2. Щёголев. Гусев. Иванова. «Котельные установки» 3. Гусев. «Котельные установки.» 4. Роддатис К.Ф.,Полтарецкий А.Н., «Справочник по котельным установкам малой производительности», Москва, «Энергоатомиздат», 1989г. 5. СНиП II –35-76 «Котельные установки»
Приложение 1. Содержание 1. Введение ………………………………………………………………………2 2. Расчет тепловой схемы …………………………………………….…….…..3 3. Выбор количества и мощности котельных агрегатов…………….………...6 4. Подбор диаметров трубопроводов ……………………………...……...…...8 5. Подбор диаметров паровых трубопроводов ……………………..…..….....9 6. Расчет фильтров Na-катионирования …………………………........…10 7. Подбор деаэратора ………………………………...………………........12 8. Подбор насосов …………………………………...……………………….....13 9. Подбор редукционно-охладительной установки...………….17 10. Подбор теплообменников……………...……………………………............18 11. Расчет дымовых труб ……………………………………………….............19 12. Заключение ……………………………………………………………..…...20 13. Список использованной литературы ……………………...…………….....21 14. Прилoжение...…………………………………………………….................22
Введение. Необходимо запроектировать производственно-отопительную теплогенерирующую установку с 2-х трубной системой теплоснабжения в городе Воронеж. Теплоносители. В соответствии с требованиями задания на проектирование приняты следующие теплоносители: - на технологию насыщеный пар давлением 0,8 МПа; - на отопление и вентиляцию цехов насыщенный пар давлением 0,3 МПа; - для систем отопления и приготовления горячего водоснабжения района города - сетевая вода с параметрами 115-700С. Климатические характеристики города Воронеж: - отопительный период: 212 суток; - температура наиболее холодной пятидневки: -260С; - температура наиболее холодного месяца: -9,80С; - среднесуточная температура наружного воздуха конца отопительного периода: +100С. Тепловые нагрузки котельной: 1) Технология: - цех А: Dтех = 2,8 т/ч; - цех Б: Dтех = 3,4 т/ч; 2) Отопление: - цех А: Dотопл = 2,3 т/ч; - цех Б: Dотопл = 3,2 т/ч; 3) Вентиляция: - цех А: Dвент = 2,7 т/ч; - цех Б: Dвент = 1,5 т/ч; 4) Отопление района города: Qот. района = 12 ГДж/ч; 5) ГВС района города: Qгвс = 3 ГДж/ч Расчет тепловой схемы. Таблица 1. Исходные данные
Рисунок 1. Тепловая схема производственно-отопительной котельной. Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной (рисунок 1) рекомендуется производить в такой последовательности: 1) Определяем расход воды на подогреватели сетевой воды (т/ч):
2) Определяем расход пара на подогреватели сетевой воды (т/ч):
где: 3) Определяем расход редуцированного пара внешними потребителями (т/ч):
где: 4) Определяем суммарный расход свежего пара внешними потребителями (т/ч):
где: 5) Определяем количество воды, впрыскиваемой в редукционно-охладительную установку (т/ч):
6) Расход пара на собственные нужды котельной (т/ч):
где: 7) Расход пара на мазутное хозяйство (т/ч):
где: 8) Расход пара на покрытие потерь в котельной (т/ч):
где: 9) Суммарный расход пара на собственные нужды, мазутное хозяйство и покрытие потерь в котельной (т/ч):
10) Суммарная паропроизводительность котельной (т/ч):
11) Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной (т/ч):
где: 12) Определяем расход химически очищенной воды (т/ч):
где: 13) Определяем расход сырой воды (т/ч):
где: 14) Определяем количество воды, поступающей с непрерывной продувкой в расширитель (т/ч):
где: 15) Количество пара, получаемого в расширители непрерывной продувки (т/ч):
где: 16) Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки (т/ч):
17) Определяем температуру сырой воды после охладителя непрерывной продувки (0С):
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Последнее изменение этой страницы: 2016-12-09; просмотров: 380; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.143.111.233 (0.246 с.) |
- энтальпия редуцированного пара перед подогревателями сетевой воды, кДж/кг; 
- энтальпия конденсата после подогревателей сетевой воды, кДж/кг; 
- КПД сетевого подогревателя (принимается равным 0,98).
- расход редуцированного пара внешними технологическими потребителями, т/ч;
, при этом
- расход свежего пара давлением 1,4 МПа; 
- энтальпия свежего пара, кДж/кг; 
- энтальпия питательной воды, кДж/кг; 
- расход пара перед РОУ, т/ч.
- расход пара на собственные нужды котельной в процентах расхода пара внешними потребителями (рекомендуется принимать его равным 5 - 10 %).
- расход пара на мазутное хозяйство, процентов расхода пара внешними потребителями (для небольших котельных рекомендуется брать равным 3 %).
- расход пара на покрытие, процентов расхода пара внешними потребителями (рекомендуется принимать его равным 2-3 %).
- доля конденсата, возвращаемого внешними потребителями; 
- потери конденсата в цикле котельной установки, процентов суммарной паропроизводительности котельной (рекомендуется принимать их равными 3 %)
- потери воды в теплосети, процентов количества воды в системе теплоснабжения (рекомендуется принимать их равными 2 – 3 %).
- коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химводоочистки (рекомендуется принимать его равным 1,25).
- процент продувки, принимается от 2 до 5 %.
- энтальпия котловой воды, кДж/кг; 
- энтальпия пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, кДж/кг; 
- энтальпия воды, получаемой в расширители непрерывной продувки, кДж/кг; 
- степень сухости пара, выходящего из расширителя непрерывной продувки, принимается равной 0,98.
- энтальпия воды после охладителя непрерывной продувки, принимается равной 210 кДж/кг.
- энтальпия сырой воды после подогревателя, определяется для температуры воды, принимается от 20 до 30 0С, кДж/кг; 
- энтальпия сырой воды после охладителя непрерывной продувки, определяется по температуре 
, кДж/кг; 
- энтальпия редуцированного пара, кДж/кг; 
- энтальпия конденсата редуцированного пара, определяется по температуре конденсата, принимаемой равной 70 – 85 0С.
- температура химически очищенной воды на входе в охладитель деаэрированной воды, 0С; 
- температура деаэрированной (питательной) воды на входе в охладитель, 0С; 
- температура деарированной воды после охладителя, принимается равной 70 0С; 
- расход подпиточной воды для покрытия утечек в системе теплоснабжения, т/ч.
- энтальпия химически очищенной воды после подогревателя, определяется по температуре, равной температуре конденсата, 0С; 
- энтальпия химически очищенной воды перед подогревателем, определяется по температуре химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, кДж/кг.
, МДж/м3
