Полные удельные намагничивающие мощности

в стали сердечника и ярма и в зоне шихтованного стыка

Для стали марки 3404 0,35 мм

 

0,20	0,040		1,54	1,486
0,40	0,120		1,56	1,575
0,60	0,234		1,58	1,675
0,80	0,375		1,60	1,775
1,00	0,548		1,62	1,958
1,20	0,752		1,64	2,131
1,22	0,782		1,66	2,556
1,24	0,811		1,68	3,028
1,26	0,841		1,70	3,400
1,28	0,870		1,72	4,480
1,30	0,900		1,74	5,560
1,32	0,932		1,76	7,180
1,34	0,964		1,78	9,340
1,36	0,996		1,80	11,500
1,38	1,028		1,82	20,240
1,40	1,060		1,84	28,980
1,42	1,114		1,86	37,720
1,44	1,168		1,88	46,460
1,46	1,222		1,90	55,200
1,48	1,276		1,95	89,600
1,50	1,330		2,00	250,000
1,52	1,408

 

Примечание: В последнем столбце приведена удельная намагничивающая мощность в зоне шихтованного стыка при шихтовке слоями в две пластины. При шихтовке в одну пластинку , полученные из таблицы, умножить на 0,82.

 

 

– коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы в зависимости от ширины пластины второго пакета; значения для холоднокатаной стали приведены в табл. 5.7; для промежуточных значений , коэффициент определяется интерполяцией.

Таблица 5.7

Значения для холоднокатанной стали

 

B, Тл	Ширина пластин второго пакета , м
0,05	0,10	0,20	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70
0,8-1,0 1,10 и 1,90 1,20 и 1,80 1,30 и 1,70 1,40 и 1,60 1,50	1,30 1,40 1,50 1,70 2,00 3,00	1,25 1,27 1,30 1,38 1,50 2,00	1,20 1,21 1,22 1,25 1,35 1,50	1,17 1,18 1,19 1,21 1,25 1,35	1,15 1,16 1,17 1,18 1,20 1,30	1,14 1,15 1,16 1,17 1,19 1,25	1,13 1,14 1,15 1,16 1,18 1,20	1,12 1,13 1,14 1,15 1,16 1,18

 

– коэффициент, учитывающий форму сечения ярма; для ярма многоступенчатого сечения ;

– коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы; при прессовке стержней расклиниванием с обмоткой, а ярма ярмовыми балками без бандажей для отожженной стали , для неотожженной – ; при прессовке стержней бандажами из стеклоленты, ярм-ярмовыми балками без бандажей для отожженной стали , для неотожженной - ;

– коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма для установки обмоток; .

Полный фазный ток холостого хода

.

Относительное значение тока холостого хода (в процентах номинального тока)

.

Активная составляющая фазного тока холостого хода

,

или в процентах номинального тока

.

Реактивная составляющая фазного тока холостого хода

,

или в процентах номинального тока

.

Отклонение расчётного тока холостого хода от заданного должно быть не более +15%. При необходимости снизить используют те же меры, что и для снижения .

По вышеприведенным формулам рассчитывается среднее значение тока холостого хода для всех стержней трансформатора, который для трансформатора с магнитной системой по рис. 2.1 и считается током холостого хода (у такого трансформатора ток холостого хода в обмотке среднего стержня меньше, чем в обмотках крайних стержней).

Коэффициент мощности при работе трансформатора в режиме холостого хода при номинальном напряжении

.

 

Тепловой расчёт и расчёт систем охлаждения

Вследствие потерь в обмотках и в стали магнитной системы эти элементы нагреваются и передают тепло через трансформаторное масло стенкам бака и радиаторов, с наружных поверхностей которых через излучение и конвекцию идёт отдача тепла окружающему воздуху. В установившемся режиме всё выделяющееся тепло передаётся в окружающую среду.

Тепловой расчёт трансформатора проводится после завершения электромагнитного и механического расчётов его обмоток и магнитной системы. При правильном выборе электромагнитных нагрузок и правильном распределении и выборе размеров охлаждающих масляных каналов внутренние температуры обмоток и магнитной системы оказываются не выше допустимых значений. Поэтому тепловой расчёт сводится к определению перепадов температур внутри обмоток и на их поверхностях.

Конструкция бака трансформатора зависит от того теплового потока, который должен быть отведён с поверхности бака в окружающий воздух, а также определяется требованиями механической прочности. При тепловом расчёте бака сначала рассчитывается допустимое среднее превышение температуры стенки бака над окружающим воздухом, затем по требуемой теплоотдаче определяется его охлаждающая поверхность, подбираются конструктивные элементы (их размеры и число), образующие эти поверхности. Далее проводится проверочный расчёт превышения температуры стенок бака и масла над окружающим воздухом. Если при этом получаются превышения температуры, отличающиеся от допустимых, то производится корректировка охлаждающей поверхности путём увеличения или уменьшения числа или размеров конструктивных элементов труб, охладителей и т. д.