Требуемое армирование по программе Structure CAD

Площадь арматуры, определяемая по второму предельному состоянию (трещиностойкость), существенно зависит от диаметра арматурных стержней.

Так в нормативном документе «Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003)» в основных зависимостях, определяющих величину раскрытия трещин (п.4.10 и п.4.22), последняя практически прямо пропорциональна диаметру арматурного стержня.

Аналогичные зависимости прослеживаются и в других нормативных и рекомендательных документах (СНиП 2.03.01-84*; ДСТУ 3760-98; Еврокод; СНБ 5.03.01-02; труды Н.И. Карпенко). В пластинчатых железобетонных конструкциях диаметр арматурных стержней зависит от шага их расположения, и более частое расположение арматурных стержней обуславливает их меньший диаметр, а, следовательно, и меньшую ширину раскрытия трещин.

В результате подбора арматуры плиты (оболочки) выдаётся продольная арматура - площади продольной арматуры см²/пм в виде изолиний по осям X и Y в нижней и верхней зонах, приведенных на рисунках 2.3; 2.4; 2.5; 2.6

_У1

схема армирования плиты

As1 (Asx-н) - площадь нижней арматуры по направлению X;

As2 (Asx-b) - площадь верхней арматуры по направлению X;

As3 (Asy-н) - площадь нижней арматуры по направлению Y;

As4 (Asy-в) - площадь верхней арматуры по направлению Y;

Принятое армирование

На основании расчётов программы принимаем в нижней и верхней зоне плиты фоновую арматуру А400 Ø12; S=300mm в направлениях X и Y.

Дополнительную арматуру располагаем в нижней зоне плиты (только отдельных участков) и в верхней зоне плиты в местах примыкания к стенам и к торцам стен жёсткости - А400 Ø 14; S=300mm.

 

Расчёт прогиба плиты

Расчёт изгибаемых элементов по прогибам производят из условия:

f≤f_ult где

f - прогиб элемента от действия внешней нагрузки;

f_ult - значение предельно допустимого прогиба;

При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб плит во всех случаях не должен превышать следующих условий:

• при L=3m f_ult = 1/150 пролёта;

• при L=6m f_ult = 1/200 пролёта;

• при L=12m f_ult = 1/250 пролёта;

В настоящем дипломном проекте максимальная длина пролета между несущими элементами, равна: L=6,9m

Следовательно, значение предельно допустимого прогиба определяем по интерполяции:

• при L=6,9м f_ult = 1/209 пролёта;

тогда f_ult = (1/209)·L=6900/209=33мм.

На основании расчётов получены перемещения (прогибы) плиты в изополях, приведённых на рис.2.7, при действии нормативно-длительных нагрузок.

Максимальное перемещение составило 4,53мм, что меньше допустимого перемещения: f= 4,53 < f_ult = 33 мм

Вывод: Следовательно, нормативный прогиб (перемещение) относительно требуемого прогиба (перемещения) выполнен

Рис.2.3. Площадь нижней арматуры по оси Х в плите перекрытия

Рис. 2.4. Площадь верхней арматуры по оси Х в плите перекрытия

Рис. 2.5. Площадь нижней арматуры по оси Y в плите перекрытия

 

Рис. 2.6. Площадь верхней арматуры по оси Y в плите перекрытия

Рис.2.7. Изополя вертикальных перемещений (по оси Z, мм)

Расчет и конструирование cтены

Исходные данные

Стена толщиной 180мм, выполняются из монолитного железобетона класса по прочности на сжатие В25;

Расчетные пролеты: L=6,9 м

Высота стены: h = 3 м

Нагрузка на 1 м² перекрытия принимается такой же, как и в предыдущих расчетах, нагрузка на 1 м² покрытия, смотри выше и от наружных стен приводятся в таблице 3.

Нагрузка от наружной стены

Таблица 2.3

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка
Газобетонные блоки: мм; кг/м^3	0,38х3=1,14	1,1	1,254
Кирпич полнотелый лицевой мм; кг/м^3	0,12х17=2,04	1,1	2,244
Итого:	3,18		3,498

 

Материалы для плиты

- бетон тяжелый класса В25, расчетное сопротивление при сжатии R_b = 14,5 МПа = 1,45 кН/см²;

- арматура продольная рабочая класса A400 (диаметром 12-40 мм), расчетное сопротивление R_s = 365 МПа = 36,5 кН/см².

Принимаем размер сечения стены 3000 × 6900 мм

Определение усилий в стене

Грузовая площадь стены на участок шириной 1м² м².

Постоянная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению здания :

.

Нагрузка от собственного веса стены типового этажа:

.

Постоянная нагрузка от покрытия, приходящаяся на стену:

.

Временная нагрузка, приходящаяся на стену с одного этажа:

.

Временная нагрузка, приходящаяся на стену с покрытия:

.

Коэффициент снижения временных нагрузок в многоэтажных зданиях:

, где

- число перекрытий, от которых учитывается нагрузка. Для здания, имеющего 20 этажей мансарда и подвал, имеем:

.

Нормальная сила в стене на уровне подвала составит:

кН.