Сбор нагрузок от наружной стены

Высота типового этажа (H _(эт.)) принята 2,8 м. Наличие оконных проемов учитываем умножением нагрузки на коэффициент 0,8.

– нормативная нагрузка:

p _н.с.н. =(δ₁∙ρ₁∙ (H _(эт.) - h _пер.)+ δ₂∙ρ₂∙ (H _(эт.) - h _пер.)+ δ₃∙ρ₃∙ H _(эт.) + q ₄ ∙ H _(эт.)) ∙ 0,8= =(0,02∙18∙(2,8-0,18)+0,2∙6∙(2,8-0,18)+0,18∙0,9∙2,8+0,6∙2,8) ∙ 0,8=4,98 кН/м

– расчетная нагрузка:

p _н.с.р. =(δ₁∙ρ₁∙ (H _(эт.) - h _пер.)∙ γ _{f 1} + δ₂∙ρ₂∙ (H _(эт.) - h _пер.)∙ γ _{f 2} + δ₃∙ρ₃∙ H _(эт.) ∙ γ _{f 3} +  + q ₄ ∙ H _(эт.) ∙ γ _{f 4}) ∙ 0,8=(0,02∙18∙(2,8-0,18)∙1,3+0,2∙6∙(2,8-0,18)∙1,3+0,18∙0,9∙2,8∙1,3+ +0,6∙2,8∙1,3) ∙ 0,8=6,47 кН/м

Сбор нагрузки от пригруза грунта по контору наружных стен цокольного этажа

Высота подвального этажа H _(-1эт.) =3,3 м. Расстояние от пола 1-го этажа до планировочной отметки принято 0,6 м.

Нагрузка от пригруза грунта вычисляется по формуле:

,

где  – удельный средний вес грунта;

h = p /  – толщина эквивалентного слоя грунта;

H – расстояние от планировочной отметки;

 – средний угол внутреннего трения грунта;

p – распределенная нагрузка на поверхности грунта.

 – коэффициент надежности по нагрузке от грунта. Для грунтов на строительной площадке принимается 1,15.

 – коэффициенты надежности по нагрузке на поверхности грунта. Принимается 1,2 для нагрузки больше или равной 2,0 кПа.

Вычисляем средние характеристики грунта по высоте H:

– удельный средний вес грунта:

– средний угол внутреннего трения:

В формулах , ,  – удельный вес, угол внутреннего трения, толщина соответственно для i -ого слоя грунта (i =1,2,3 и т.д. считая сверху вниз для грунтов, залегающих от планировочной отметки до уровня верха фундамента).

Толщина эквивалентного слоя:

Нагрузка в уровне планировки:

– нормативная нагрузка:

– расчетная нагрузка:

Нагрузка в уровне верха фундаментной плиты:

– нормативная нагрузка:

– расчетная нагрузка:

Сбор нагрузки на колонну подвального этажа

Грузовая площадь для центральной колонны A =6,6x5,5=36,3 м²

Расчетная нагрузка от собственного веса колонны:

g_col = h_col ∙ h_col ∙[(H _(эт.) - h _пер.)∙ n + (H _(-1эт.) - h _пер.)]∙ ρ ∙ γ _f =0,4∙0,4∙[(2,8-0,25)∙10+(3,3-0,25)]∙25∙1,1=125,62 кН

где h_col – размер поперечного сечения колонны (принят 0,4 м);

n – число надземных этажей;

ρ – объемный вес железобетона (принят 2,5 т/м³).

Продольная расчетная сила N, определяется по формуле:

N =(g + V)∙ n ∙ A+ (g_roof+S) ∙ A+g_col= 10,8∙10∙36,3+12,1∙36,3+125,62=4485,25 кН

Подбор продольного армирования фундаментной плиты

Диаметр основного армирования назначаем из условия минимально допустимого по конструктивным требованиям коэффициента армирования изгибаемых элементов:

A_s =0,1· b · h ₀ /100=0,1·100·66/100=6,6 см²

Принимаем на один погонный метр ширины фундаментной плиты армирование 5ø14А500С. A_{s ,ef}=7,7 см².

С учетом принятого фонового армирования фундаментной плиты в проектно-вычислительном комплексе определяем требуемые диаметры дополнительного армирования(рис.1-4)

Рисунок 1 – Требуемое нижнее армирование фундаментной плиты в направлении оси OX

Рисунок 2 – Требуемое нижнее армирование фундаментной плиты в направлении оси OY

Рисунок 3 – Требуемое верхнее армирование фундаментной плиты в направлении оси OX

 

Рисунок 4– Требуемое верхнее армирование фундаментной плиты в направлении оси OY

По результатам расчета в зонах под колоннами принято нижнее дополнительное армирование ø20А500С с шагом 200 мм в направлении оси OX и ø22А500С с шагом 200 мм в направлении оси OY.

Нижнее дополнительное армирование под диафрагмами жесткости принято ø18А500С с шагом 200 мм в направлении оси OX и OY.

Верхнее дополнительное армирование в пролетах принято ø8А500С с шагом 200 мм.