ТОП 10:

Определение коэффициента режима работы



Ресурс передачи

Ресурс передачи определяется по зависимости

Т = 24 Ксут 365 Кгод L (ч) (3.1)

3.1.2. Эквивалентное число циклов нагружения зубьев
при расчете на контактную прочность

Nц.экв = (60/M3max) (M3max tmax nmax +M31 t1 n1 +…
+M3q tq nq) (3.2)

При n1 = n = Const, Mmax = Mн, для нашего случая эквивалентное число циклов нагружения зубьев шестерни

Nц.экв.1=(60n1/M3н) (M3н0,2Т +(0,7Mн)3 0,5Т +(0,3Mн)30,3Т) (3.3)

3.1.3. Эквивалентное число циклов нагружения
для зубьев колеса

Nц.экв.2 = Nц.экв.1/U (3.4)

3.1.4. Эквивалентное число циклов нагружения зубьев
при расчете на изгибную прочность

Nц.экв = (60/M9max) (M9max tmax nmax +M91 t1 n1 +…
+M9q tq nq) (3.5)

При n1 = n = Const, Mmax = Mн, для нашего случая

Nц.экв.1=(60n1/M9н)(M9н0,2Т +(0,7Mн)90,5Т +(0,3Mн)90,3Т) (3.6)

3.1.5. Эквивалентное число циклов нагружения
для зубьев колеса

Nц.экв.2 = Nц.экв.1/U (3.7)

3.1.6. Расчет коэффициента долговечности
для контактной прочности

Для нормализуемой и улучшенной сталей (HB ≤ 350)

, (3.8)

Если Nц.экв ≥ 107, то принять КHL = 1,0.

Для закаленных сталей и чугуна базовое число циклов принимают NБ = 25•107, а минимальное значение KHL = 0,585. Если Nц.экв ≥ 25•107, то принять КHL = 0,585.

 

3.1.7. Определение коэффициента долговечности
при расчете на изгиб

, (3.9)

Если Nц.экв ≥ 5*106, то принять КFL = 1,0.

Определение допускаемых напряжений

Допускаемые контактные напряжения

Допускаемые контактные напряжения назначают в зависимости от принятого материала (табл. 1) и его термической обработки (табл.2).

Для углеродистых и легированных сталей любых марок при HB ≤ 350 (нормализация и улучшение) допускаемые контактные напряжения определяют по зависимости

[σ]H = σH lim KHL ZR ZV /SH, (3.10)

где σH limпредел контактной выносливости при базовом числе циклов нагружения; KHL – коэффициент долговечности; ZR – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности зубьев; ZV – коэффициент, учитывающий окружную скорость (для приближенных расчетов можно принимать ZR ZV = 1,0); SH – коэффициент запаса (при нормализации и объемной закалке SH =1,1…1,2; при поверхностном упрочнении SH = 1,2…1,3).

Для прямозубых колес в качестве расчетного принимают допускаемое контактное напряжение для колеса, поскольку оно меньше, чем у шестерни.

Для косозубых и шевронных колес в качестве расчетного принимают среднее арифметическое значение

 

[σ]H =([σ]H1 +[σ]H2)/2 (3.11)

 

Таблица 8

Допускаемые контактные и изгибные напряжения для зубчатых колес

Группа сталей контактное sHlim, Мпа sHmin изгибное sHlim, Мпа sF [sH]max, МПа [sF]max, МПа
40, 45, 40Х, 40ХН, 45ХЦ, 35ХМ 2HB + 70 1,1 1,8 HB 1,75 2,8sт 2,74 HB
40Х, 40ХН, 45ХЦ, 36ХМ 18HRC + 150 2,8sт
55ПП, У6, 35ХМ 17НRCпов+ 1,2 40HRCпов
40Х, 40ХН 35ХМ, 40Х, 40ХН + 200 17НRCпов+ + 200 40HRCпов >>
35ХЮА, 38ХМЮА, 40Х 40ХФА, 40ХНМА >> 12HRCсердц +300 1,75 40HRCпов 30HRCпов >>
Цементируемые стали всех марок 23HRCпов 1,5 40HRCпов
Молибденовые стали 25ХГМ, 25ХГНМ 23HRCпов 40HRCпов
Безмолибденовые стали 25ХГТ, 30ХГТ, 35Х 23HRCпов 40HRCпов

Таблица 9

Термическая обработка сталей для зубчатых колес







Последнее изменение этой страницы: 2017-02-19; Нарушение авторского права страницы

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.237.200.21 (0.003 с.)