Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Выбор и обоснование расчетной схемы
Важным этапом динамического расчета орудия при выстреле является выбор расчетной схемы, зависящей как от учета тех или иных податливостей, условий нагружения, конструктивного оформления отдельных узлов установок, так и от целевого назначения поставленной задачи. Данные полигонных испытаний орудий при стрельбе с различных грунтов и при разных условиях нагружения показывают, что действие выстрела на орудие сопровождается значительными прыжками, отходами, набросами (движением вперед) и разворотами. В настоящее время имеется единая математическая модель (рис. 1.1 и рис. 1.2), позволяющая решить задачу: – динамических характеристик артиллерийского орудия при выстреле различных конструктивно-компоновочных схем: наземных буксируемых орудий (рис. 1.1, 1.2) (на сошниковых опорах); самоходных орудий (на колесном шасси или гусеничном ходу); корабельных (рис. 1.3 и рис. 3.1) и т.д.;
Рис. 1.1. Расчетная схема полевого буксируемого орудия
Рис. 1.2. Расчетная схема полевого орудия с круговым обстрелом
Рис. 1.3. Выбор осей координат для расчета качки корабля на волнении
– определения критериев динамической устойчивости установок для оценки их работоспособности; – разработки единого алгоритма расчета и программ для реализации задач на ЭВМ. 1.3. Анализ конструкций современных образцов Конструкцию современных образцов артиллерийских орудий с динамической точки зрения можно охарактеризовать следующими основными факторами: 1. Наличием различных нелинейных демпфирующих и упругоподатливых устройств (тормоз отката-наката, накатник, механизмы наведения, буфер наката и др.). 2. Наличием стержневых и оболочечных конструкций (направляющие люльки, люлька, ствол, станины и т.п.), являющихся упругоинерционными системами с распределенными параметрами (массой и жесткостью). 3. Наличием подвижных звеньев, позволяющих совершать частям орудия вполне определенные относительные перемещения (угловые перемещения верхнего станка b и качающейся части a и др.). 4. Пространственным характером нагружения, что связано с различными углами вертикального j0 и горизонтального y0 обстрела. 5. Динамичностью нагружения, поскольку продолжительность фронта нарастания и спада действующих нагрузок и полное время нагружения соизмеримы с периодами собственных колебаний частей орудия по некоторым перемещениям.
Несущие частоты возмущающих нагрузок становятся соизмеримыми с частотами собственных колебаний частей орудия по отдельным перемещениям, которые в свое время не так сказывались на динамических процессах и потому не учитывались (повышение нагруженности и применение легких высокопрочных материалов для изготовления основных элементов конструкции). 6. Наличием динамических, статических и демпфирующих связей между отдельными элементами системы, а также наличием аналогичных параметров, связанных с работой грунта под опорными устройствами для наземных установок и движением корабля на волнении. Правильность выбора математической модели, т.е. разбиения конструкции орудия на отдельные массивные элементы и упругие безынерционные связи, может быть охарактеризована числом собственных частот системы, лежащих в интересующем расчетчика диапазоне. Динамичность нагружения заставляет учитывать многомассовость конструкции, относительные смещения отдельных частей орудия, эффект вторичного отката-наката, демпфирование, различного рода нелинейности, связанные с работой как противооткатных устройств, так и грунта под опорными элементами, а также локальные нелинейности типа люфтов, зазоров и т.п. Предположение об абсолютной жесткости таких основных элементов конструкции, как качающаяся часть (откатные части массой m 4 и люлька массой m 3), верхний станок массой m 2, нижний станок массой m 1 (без учета станин), деформации которых малы по сравнению с перемещениями их как абсолютно твердых тел, позволяет заменить инерционно-упругую систему с бесконечным числом степеней свободы системой, состоящей из конечного числа сосредоточенных масс (m 1 , m 2, m 3 , m 4) и упруго-демпфирующих безынерционных связей. Что касается станин, то из-за высокой частоты их собственных колебаний (даже по первому тону) можно учитывать только статический прогиб. Инерционное сопротивление станин можно определить с помощью коэффициентов приведения в уравнениях движения нижнего станка.
В результате расчленения конструкции на массивные, упругие и демпфирующие элементы в качестве единой математической модели артиллерийского орудия при выстреле была принята четырехмассовая механическая система, конфигурация которой определяется четырнадцатью обобщенными координатами: по шесть степеней свободы у откатных частей (x 2, y 2, z 2, y2, q2, j2) (рис. 1.1 и рис. 1.2) и нижнего станка (x 1, y 1, z 1, y1, q1, j1) или корабля (x, y, z, y, J, j) (рис. 1.3 и см. рис. 3.1), а также относительные угловые смещения качающейся части b и верхнего станка a. Люлька допускает не только смещения откатных частей в направлении отката (x 2 = S), но линейные и угловые смещения откатных частей (y 2, z 2, y2, q2, j2) за счет местных податливостей люльки. Такая интерпретация люльки позволяет получить в результате расчета действующие на нее со стороны откатных частей динамические нагрузки, а также более строго подойти к учету сил трения в уравнениях движения откатных частей, поскольку допускает возможность учета в системе «откатные части – люлька» не только кинематических, но и упругих связей, накладываемых на перемещения откатных частей. Полученная в результате дискретизации механическая система с конечным числом степеней свободы может быть описана совокупностью взаимосвязанных обыкновенных нелинейных дифференциальных уравнений в форме уравнений Лагранжа II рода. Основная идея используемого метода раскрытия локальных нелинейностей заключается в том, что нелинейные упругие и демпфирующие безынерционные связи разрываются в местах сочленения различных элементов конструкции, а также в местах стыковки откатных частей с люлькой и нижнего станка с основанием и заменяются соответствующими реакциями разорванных связей. В этом и состоит содержание принципа освобождения от связей, позволяющего несвободную механическую систему рассматривать как динамически свободную, но уже с включением в число действующих активных сил реакций разорванных связей [3]. Отметим, что для такого свободного движения уравнения связи являются интегралом движения и они должны быть учтены при интегрировании дифференциальных уравнений разных подсистем совместно. Матричные преобразования координат, устанавливающие связь между прямоугольными и обобщенными координатами, позволяют построить инерционные матрицы в уравнениях движения для двух подсистем «откатные части» и «лафет» в отдельности. Структура матрицы обобщенных сил определяется от всех заданных активных сил, действующих на систему, и сил (моментов) трения. Уравнения движения записывают в матричной форме в виде блок-матриц для двух подсистем «откатные части» и «лафет», стыковка которых осуществляется через реакции взаимодействия откатных частей с люлькой. Данная математическая модель позволяет провести обширные исследования на ЭВМ и составить полную картину о перемещениях, скоростях и ускорениях частей орудия, а также действующих на них нагрузках. На основании полученных данных можно: – провести кинематический расчет поведения орудия при выстреле, в результате которого можно оценить точность наводки, ускорения в местах расположения боевого расчета; – провести частотный анализ и рекомендовать оптимальные значения конструктивных параметров орудия; – установить наиболее неблагоприятные случаи нагружения, а также при необходимости назначить приемлемые углы вертикального и горизонтального наведения (ограничить зону обстрела); – сопоставить различные по форме и величине нагружающие импульсы и выбрать оптимальный из них с учетом динамических характеристик орудия; – уточнить критерии устойчивости. Орудие устойчиво, если динамические характеристики (перемещения линейные и угловые, и их скорости и ускорения) основных его элементов при выстреле не выходят за допустимые пределы и существенно не влияют на ухудшение его тактико-технических свойств.
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-19; просмотров: 181; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 52.14.150.55 (0.009 с.) |