Раздел 7. Гидрологические расчёты 


Мы поможем в написании ваших работ!



ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Раздел 7. Гидрологические расчёты



ТЕМА 7.1. Расчётные гидрографы полноводий и паводков

При катастрофических паводках затапливаются населённые пункты, иногда имеют место аварии и даже разрушения плотин, мостов и других гидротехнических сооружений (рис. 7.1.1). При 1%-ной обеспеченности (вероятности превышения) максимальный расход равен или больше расчётной величины 1 раз в 100 лет, а при 0,1% – 1 раз в 1000 лет. Максимальный расход при определённом значении обеспеченности для рек, оборудованных гидрологическими постами, рассчитывается методами математической статистики по результатам многолетних наблюдений. При отсутствии или недостатке наблюдений расчёт основывается на площади водосбора, рельефе местности, многолетних данных об осадках и интенсивности снеготаяния.

Применяя в гидрологических расчётах методы математической статистики, необходимо понимать их смысл. Если расход 1%-ной вероятности превышения был 1 раз в 100 лет, то это еще не значит, что он не повторится в том же столетии второй раз. Так, на Дунае в 1897 и 1899 гг. прошли два катастрофических паводка 1%-ной обеспеченностью. В течение же очень длительного периода окажется, что максимальный расход 1%-ной обеспеченности повторяется в среднем только 1 раз в 100 лет, а за 500 лет – 5 раз и т. д. На Днепре у Киева максимальный расход 23 тыс. м³/с наблюдался в 1931 г. Его обеспеченность 0,4–1,0%.

 

Рис. 7.1.1. Повреждение моста при катастрофическом паводке.

 

Выбор обеспеченности максимального расхода обосновывается экономическими расчётами и соображениями безаварийной работы проектируемых сооружений. С уменьшением обеспеченности возрастает величина максимального расхода и размеры сооружения, а соответственно и стоимость его. Увеличение же расчётной обеспеченности максимального расхода приводит к снижению стоимости сооружения, но зато повышается вероятность его повреждения. Расчётная обеспеченность максимальных расходов зависит от класса капитальности сооружений.

Гидроэлектростанции мощностью > 1.000 МВт – I класс капитальности – обеспеченность 0,01.

Гидроэлектростанции мощностью 301 – 1.000 МВт – II класс капитальности – обеспеченность 0,1.

Гидроэлектростанции мощностью 51 – 300 МВт – III класс капитальности – обеспеченность 0,5.

Гидроэлектростанции мощностью 50 МВт и менее – IV класс капитальности – обеспеченность 1.

Рассмотрим схему формирования расхода на склоне, имеющем уклон в сторону дороги. На рис. 7.1.2 1 – трасса дороги (расчётный створ), 2, 3, 4 – изохроны (линии, к которым вода от удалённых участков добегает одновременно). Допустим следующие упрощения: 1) площадь водосборного бассейна F – прямоугольник со сторонами na и b; 2) склон в пределах всей площади водосбора имеет постоянный уклон i 0 в сторону дороги и остальные характеристики поверхности: шероховатость, растительность, тип грунта, испарения и т. д.; 3) предыдущим дождём целиком заполнены все неровности микрорельефа и грунт насыщен водой; 4) дождь, формирующий сток, начинает выпадать и заканчивается одновременно на всей площади водостока.

Перечисленные характеристики должны обеспечить равные по всему водосборному бассейну условия водоотдачи сразу после начала выпадения дождя и условия стекания по склону. Интенсивность водоотдачи h – слой, образующий на данной площади сток за время Δ t. Разобьём всю площадь водосбора F на n прямоугольников с равной площадью f и такой ширины a, чтобы можно было допустить, что вода со всех точек каждой полоски достигает расчётного створа (дороги) одновременно, например с первой f 1 – за время Δ t, со второй f 2 – за время 2Δ t и т. д. Время, в течение которого к расчётному створу начнёт поступать вода с самой отдалённой точки рассматриваемой площади бассейна, называют временем добегания . Для площадки f 1 время добегания Δ t, для f 2 – 2Δ t, для всего водосборного бассейна время добегания равно времени добегания с самой отдалённой площадки.

Границы 2, 3, 4 площадок f 1, f 2, f 3 являются одновременно линиями равных времён добегания; такие линии называют изохронами. График поступления воды или изменения расхода во времени в створе дороги называют гидрографом паводка (рис. 7.1.3). Для бассейна, состоящего из трёх элементарных площадок f 1, f 2 и f 3 (рис. 7.1.3 а) через интервал времени Δ t после начала выпадения дождя к расчётному створу придёт расход Qf только с части водосбора площадью f 1. Через интервал 2Δ t он увеличится до Q 2 f = 2 Qf, через 3Δ t достигнет QF = 3 Qf. Время, в течение которого вода поступает на водосбор, называют временем водоотдачи Т в. Если время водоотдачи Т в больше времени добегания , то начиная с момента 3Δ t от начала выпадения дождя, т. е. когда вода будет поступать в расчётный створ со всего водосбора F, расход QF = 3 Qf будет сохраняться постоянным. С окончанием дождя расход начнёт убывать. Если площадь F водосборного бассейна делить не на три, а на всё большее число полосок всё меньшей ширины, то ступенчатая часть гидрографа перейдёт в наклонные прямые, а сам гидрограф станет трапецией (рис. 7.1.3 б). Здесь t п – время подъёма паводка, t н – время неизменного расхода, t сп – время спада.

 

Рис. 7.1.2. Схема формирования расхода дождевых вод на склоне.

 

Продолжительность паводка T п слагается из времени водоотдачи и времени добегания: T п = Т в + .

В действительности водосборный бассейн имеет неправильную форму (рис. 7.1.4 а), рельеф, растительность, грунты различны на разных участках бассейна; начало и окончание дождя, его интенсивность также не везде одинаковы. В результате гидрограф трансформируется в фигуру типа треугольника (рис. 7.1.4 б).

 

а б

Рис. 7.1.3. Гидрографы паводка: а – ступенчатый, б – трапецеидальный.

 

а б

Рис. 7.1.4. Водосборный бассейн (а) и его гидрограф (б).

 

Пример гидравлического расчёта нагорной канавы (рис. 7.1.5) на ливневый сток.

Исходные данные: район Донецка; поверхность и вид грунта водосборной площади – задернованная глина (для такой поверхности из табл. 7.1.1 коэффициент шероховатости = 0,04; из табл. 7.1.2 коэффициент стока ψ = 0,20); средний уклон водосбора в направлении стока дождевых вод 0,04; длина канавы l к = 1200 м; уклон канавы по дну i = 0,004; коэффициент заложения откосов m = 1,5.

Требуется выполнить гидравлический расчет канавы в сечении, проходящем через точку В на рис. 7.1.6.

Расчёт производится в соответствии с рекомендациями инструкции «Руководство по проектированию водоотвода и дренажа на летных полях аэродромов» [13].

Рис. 7.1.5. Нагорная канава трапецеидального сечения.

 

Рис. 7.1.6. Водосборный бассейн нагорной канавы.

 

Таблица 7.1.1. Коэффициент шероховатости поверхностей.

Вид поверхности Коэффициент шероховатости
Асфальтовое покрытие Бетонное покрытие Грунтовая поверхность без грунтового покрова Задернованная грунтовая поверхность Неукреплённые земляные русла (канавы) 0,011 0,014 0,025 0,04…0,06 0,02…0,025

 

Таблица 7.1.2. Коэффициент стока поверхностей.

Вид поверхности Коэффициент стока ψ
Кровли и асфальтобетонные покрытия Брусчатые мостовые Булыжные мостовые Щебёночные покрытия Гравийные садово-парковые дорожки Грунтовые поверхности (спланированные) Газоны 0,95 0,6 0,45 0,4 0,3 0,2 0,1

 

Решение. По карте находим для района Донецка интенсивность дождя продолжительностью 20 мин с вероятным периодом превышения один раз в год 88 л/с/га (рис. 7.1.7). По табл. 7.1.3 находим для востока Украины среднее количество дождей за год = 60, показатель степени γ = 1,82, для периода однократного превышения расчетной интенсивности дождя P ≥ 1 год показатель степени n = 0,67.

 

Рис. 7.1.7. Интенсивность дождя продолжительностью 20 мин с вероятным периодом превышения один раз в год (л/с/га).

 

Таблица 7.1.3. Коэффициенты для определения расчётной продолжительности дождя.

Район Значение n при mr g
Р ³ 1 Р < 1
Равнинные области Украины 0,71 0,64   1,54
Восток Украины, Южный Крым 0,67 0,57   1,82

 

Параметр расчётной продолжительности дождя

655 л/с/га =

= 0,0655 мм/с = 3,93 мм/мин.

Из табл. 7.1.4 минимальная мгновенная стокообразующая интенсивность дождя, принимаемая равной интенсивности впитывания, i ст = U * =0,06 мм/мин. Продолжительность стокообразования

98,2 мин.

Длина склона, участвующего в стоке сечения в точке B (равная пути движения воды за время стекания; с более удалённых участков вода не доходит, так как впитывается в грунт),

509 м.

 

Таблица 7.1.4. Интенсивность впитывания различными поверхностями.

Грунты и почвы Интенсивность впитывания U*, мм/мин
Глины, солонцы суглинистые 0,06
Суглинки, суглинистые черноземы, сероземы глинистые 0,08
Каштановые почвы, чернозем обычный, солонцы супесчаные 0,15
Супеси с примесью гумуса в верхних слоях, задернованные, супеси, серолесные почвы 0,20
Чистые открытые супеси 0,33
Чистые открытые пески 0,50

 

Из точек D и C вода приходит в точку B одновременно. Поскольку длина стока lDA определяется как путь движения воды за время , то длина lDA оказывается зависимой от скорости течения воды по канаве , которая в свою очередь зависит от геометрических размеров канавы и глубины потока . Кроме того, от глубины потека существенно зависит пропускная способность канавы Q 0 которая в идеальном случае должна быть равна расчетному расходу Q р, зависящему от площади одновременного стока F ст, т.е. и от величины lDA. Поэтому величину lDA и связанную с ней глубину потока h 0 целесообразно определять методом подбора. Будем считать ширину канавы по дну величиной постоянной, равной b = 0,4 м, а глубину потока будем подбирать такой, чтобы пропускная способность канавы Q 0 равнялась расчетному расходу Q.

Скорость течения воды определяется по формуле

,

где

; ; .

Результаты расчётов приведены в табл. 7.1.5.

 

Таблица 7.1.5. Расчёт нагорной канавы на сток дождевых вод.

, м 0,40 0,50 0,424
, м2 0,40 0,58 0,44
, м 1,84 2,20 1,93
, м 0,22 0,26 0,23
0,84 1,02 0,96
, м/с 7,01 6,33 6,10
, м/с 0,44 0,52 0,46
, мин 52,9 59,5 54,7
, м 47,4 54,8 49,4
, га 33,4 33,8 33,5
, л/с      
, л/с      

 

Таким образом, расход Q = 202 л/с, глубина потока 0,424 м, ширина канавы по дну b = 0,4 м, длина канавы l к = 1200 м; уклон канавы по дну i = 0,004; коэффициент заложения откосов m = 1,5, скорость потока в канаве V к = 0,46 м/с.

Полная глубина канавы с учётом превышения бровки канала над расчётным уровнем воды (рис. 7.1.8) h к = h 0 + 0,25 = 0,42 + 0,25 ≈ 0,67 м.

 

Рис. 7.1.8. Поперечное сечение канавы.

 

Так как согласно табл. 7.1.6 допустимая скорость для глины составляет 1,2·0,85 = 1,02 м/с, что больше V к = 0,46 м/с, то укрепления откосов и дна канавы не требуется.

 

Таблица 7.1.6. Максимальная неразмывающая скорость.

Грунт лотка Максимальная скорость, м/с Вид укрепления откосов канав Максимальная скорость, м/с
Мелкозернистый и среднезернистый песок, супеси 0,4 Одерновка плашмя 1,0
Одерновка в стенку 1,6
Крупнозернистый песок 0,8 Мощение одиночное 2,0
Суглинок 0,7 Мощение двойное 3,5
Суглинок тяжелый 1,0 Грунт, обработанный вяжущими 5,0
Глина 1,2 Бетонные плиты 8,0

Примечание: Значения скоростей даны для глубины потока от 0,4 до 1,0 м. При глубине потока менее 0,4 м табличные значения скоростей принимаются с поправочным коэффициентом 0,85, а при глубине более 1 м – с коэффициентом 1,25.

 

Пример вычисления максимального расхода талых вод 1%-ной обеспеченности при отсутствии наблюдений.

Исходные данные: балка Сухая Маячка (бассейн Днепра) в Полтавской области; площадь водосбора F = 117 км²; уклон балки i = 1,4‰; длина L = 23,3 км; площадь лесов f л = 14%. Озёр на водосборе нет (δ 1 = 1,0), болот нет (f б = 0). Обеспеченность p % = 1.

Решение. По карте рис. 7.1.9 норма весеннего стока (сплошная линия) у ср = 40 мм, коэффициент изменчивости (штрихпунктирная линия) C v = 0,65. По табл. 7.1.7 модульный коэффициент k 1% = f (C v, p %) = 3,09. По табл. 7.1.8 для Украины коэффициент редукции n = 0,25; коэффициент дружности половодья для категории рельефа II (холмистые возвышенности чередуются с понижениями между ними) k 0 = 0,017. По табл. 7.1.9 коэффициент, учитывающий неравенство статистических и максимальных параметров, μ = 1,0. Сток при 1%-ной обеспеченности у 1% = k 1% у ср = 3,09∙40 = 124 мм.

Коэффициент, учитывающий залесённость и заболоченность,

δ = 1 – 0,8·lg(0,5 f л + 0,1 f б + 1) = 1 – 0,8·lg(0,5∙14 + 0,1∙0,0 + 1) = 0,82.

Максимальный расход талых вод 1%-ной обеспеченности

61,3 м3/с.

Таким образом, примерно 1 раз в 100 лет расход талых вод превысит 61,3 м³/с.

Рис. 7.1.9. Норма весеннего стока (сплошная линия) у ср (мм) и коэффициент изменчивости C v (штрихпунктирная линия).

 

Таблица 7.1.7. Модульный коэффициент k 1%.

Коэффициент изменчивости C v Обеспеченность p %
0,1        
0,60 3,89 2,89 2,39 2,15 1,80
0,65 4,22 3,09 2,52 2,25 1,87

 

Таблица 7.1.8. Коэффициент дружности половодья k 0.

Район Коэффициент редукции n Коэффициент дружности половодья k 0 для категорий рельефа
I II III
Украина 0,25 0,030 0,017 0,012
Северный Кавказ 0,25 0,030 0,025 0,015

Категории рельефа: I категория – бассейны рек расположены в пределах холмистых и платообразных возвышенностей (Среднерусская и др.). II категория – холмистые возвышенности чередуются с понижениями между ними. III категория – плоские низменности (Приднепровская и др.).

 

Таблица 7.1.9. Коэффициент μ, учитывающий неравенство статистических и максимальных параметров.

Природная зона μ при вероятности превышения, %
0,1        
Лесостепная и степная зоны:          
При F ≥ 200 км2 При F < 200 км2 1,05 1,10 1,00 1,00 0,96 0,93 0,94 0,87 0,92 0,79

Пример гидравлического расчёта нагорной канавы на сток талых вод.

Исходные данные: район Донецка; водосборная площадь F = 75 га (задернованный суглинок). Озёра и болота отсутствуют, лес отсутствует. Продольный уклон канавы i = 0,004.

Решение. Максимальная интенсивность снеготаяния, определяемая по карте рис. 7.1.10, A = 1,3 мм/ч.

 

Рис. 7.1.10. Максимальная интенсивность снеготаяния A (мм/ч).

 

С увеличением площади меняется интенсивность снеготаяния на отдельных участках бассейна, возрастает неодновременность добегания воды к расчётному створу со всей площади водосбора. Коэффициент редукции (уменьшения) максимального стока талых вод

.

Коэффициент снижения расходов за счёт аккумуляции воды в болотах и озёрах на водосборе

δ' = 1 − 0,6∙lg(F o + 0,2 F б + 1) = 1 − 0,6∙lg(0 + 0,2∙0 +1) = 1,

где F o и F б − доля в общей площади водосбора озёр и болот соответственно.

Коэффициент снижения расходов при наличии леса на водосборе

δ'' = 1 − γ lg(1 + F л) = 1 − 0,25∙lg(1 + 0) = 1,

где F л − доля лесов в общей площади водосбора, γ – коэффициент, равный для лесов на песчаных и супесчаных почвах 0,35 – 0,40 и для лесов на суглинистых почвах – 0,25 – 0,30.

Расчётный расход талых вод, поступающих в канаву:

2,78·1,3∙1,0∙1,0∙1,0∙75 = 236 л/с,

В расчётном сечении (рис. 7.1.6) задаёмся параметрами канавы: b = 0,4 м; коэффициент заложения откосов m = 1,5. Из табл. 7.1.1 коэффициент шероховатости грунтовой поверхности без дернового покрова = 0,025. Решаем задачу методом подбора. Подбираем такое значение глубины потока в канаве, при котором расход воды в канаве равен расчётному расходу талых вод, поступающих в канаву. Площадь живого сечения , смоченный периметр , гидравлический радиус . Показатель степени в формуле Павловского . Скоростная характеристика . Скорость воды в канаве . Пропускная способность канавы в расчётном сечении .

Результаты расчётов приведены в табл. 7.1.10.

 

Таблица 7.1.10. Расчёт нагорной канавы на сток талых вод.

, м 0,30 0,40 0,346
, м2 0,26 0,40 0,32
, м 1,48 1,84 1,65
, м 0,17 0,22 0,19
0,75 0,74 0,75
, м/с 10,6 13,0 11,5
, м/с 0,68 0,81 0,74
, л/с      

 

Полная глубина канавы с учётом запаса глубины 0,25 м равна

h к = h 0+ 0,25 = 0,35 + 0,25 = 0,60 м.

Так как согласно табл. 7.1.6 допустимая скорость для суглинка составляет 0,7·0,85 = 0,60 м/с, что меньше V = 0,74 м/с, то требуется укрепления откосов и дна канавы одерновкой плашмя. При этом максимально допустимая (неразмывающая) скорость движения воды возрастает до 1,0·0,85 = 0,85 м/с.


ТЕМА 7.2. Малые мосты

К малым мостам (рис. 7.2.1) относятся мосты, полная длина которых не превышает 25 м. Они являются одним из видов водопропускных сооружений на автомобильных и железных дорогах при пересечении ими сухих логов и русел периодически действующих водотоков, оросительных каналов и т. п. Согласно действующим типовым проектам малые мосты имеют стандартные отверстия (расстояние в свету между устоями или опорами): 2; 3; 4; 5; 6; 7,5; 10; 12,5 и 20 м.

Рис. 7.2.1. Малый мост.

 

Форма устоев моста (рис. 7.2.2 а) определяет коэффициент расхода m: облегчённые (а) m = 0,32; с откосными крыльями (б) m = 0,35; с обратными стенками(в) m = 0,32…0,36 (большие значения для больших напоров); эстакадные с конусами (г) m = 0,32.

Различают свободное (незатопленное) и несвободное (затопленное) протекание воды в подмостовом русле. Условие затопления: h нбNH, где h нб – глубина потока в нижнем бьефе, H – напор перед мостом. Критерий затопления принимает значения N = 0,78…0,84 в зависимости от коэффициента расхода m: N = 1,32 – 1,5 m. При h n < NH имеем незатопленный водослив с широким порогом; при h n > NH – затопленный водослив.

 

Рис. 7.2.2. Формы устоев моста: облегчённые (а), с откосными крыльями (б), с обратными стенками(в), эстакадные с конусами (г).

 

Рис. 7.2.3 а. В конце входного участка устанавливается глубина меньше критической и меньше нормальной глубины в подмостовом русле . Незатопленный водослив. При уклоне русла меньшем критического наблюдается гидравлический прыжок после входного участка. Здесь – бытовая (нормальная) глубина нестеснённого потока.

Рис. 7.2.3 б. В конце входного участка устанавливается глубина меньше критической, но больше нормальной глубины в подмостовом русле . За входным участком глубины уменьшаются. Незатопленный водослив.

Рис. 7.2.3 в. В конце входного участка устанавливается глубина больше критической, но меньше нормальной глубины в подмостовом русле . Затопленный водослив.

 

Рис. 7.2.3. Водослив в подмостовом русле: а – незатопленный с гидравлическим прыжком, б – незатопленный без прыжка, в – затопленный.

 

Как в случае незатопленных, так и в случае затопленных подмостовых водосливов пропускная способность малых мостов определяется по общей формуле водослива (4.6.20), откуда необходимое отверстие моста

, (7.2.1)

где m – коэффициент расхода, который в зависимости от формы устоев моста принимает значение от 0,32 до 0,36 [6, с. 159, табл. 11.1]; – коэффициент затопления, зависящий от коэффициента расхода m и от степени подтопления [6, с. 161, табл. 11.5]. Для незатопленных водосливов = 1.

 

Отверстие малого моста всегда меньше ширины потока (при расчётном расходе), и в результате этого часть протекающей воды с водосборного бассейна задерживается перед сооружением (рис. 7.2.4), образуя некоторый объём аккумулированной (временно накопившейся) воды W ак, который может составлять значительную часть общего объёма стока W. Учёт временного накопления воды перед сооружением с образованием пруда позволяет пропустить этот же объём стока за более продолжительный период. В связи с этим сбросный расход, по которому определяется отверстие моста, всегда меньше максимального расчётного.

 

Рис. 7.2.4. Аккумуляция воды перед мостом.

 


Пример 7.2.1. Графоаналитическим методом рассчитать отверстие малого моста с облегчёнными устоями с учётом аккумуляции (накопления) в логе перед мостом. Расход Q = 30 м³/с; объём стока W = 80 тыс. м³; уклон дна лога i л = 0,005; уклоны склонов лога i c1 = i c2 = 0,007. Напор перед мостом H ≤ 1,7 м, бытовая глубина воды в логе h 0 = 0,53 м.

Решение.

1. Для мостов облегчённой системы (рис. 7.2.2 а и 7.2.4) коэффициент расхода m = 0,32 [6, с. 159, табл. 11.1] и критерий затопления N = 0,84 [6, с. 160, табл. 11.4]. Коэффициент формы лога

2. Назначаем ряд величин H и вычисляем объём аккумулированной воды W ак = k ф H ³/3, степень аккумуляции W ак/ W, коэффициент аккумуляции φ ак = 1 – W ак/ W, сбросный расход Q сб = φ ак Q max. Результаты расчётов заносим в табл. 7.2.1.

 

Таблица 7.2.1. Расчёт сбросного расхода аккумуляции.

Параметры Напор перед мостом Н, м
  1,25 1,5 1,75
Объём аккумулированной воды W ак = k ф H 3/3, тыс. м3 9,55 18,6 32,5 51,5
Степень аккумуляции W ак/ W 0,12 0,23 0,41 0,65
Коэффициент аккумуляции φ ак = 1 – W ак/ W 0,88 0,77 0,59 0,35
Сбросный расход Q сб = φ ак Q max, м3 26,4 23,0 17,7 10,5

 

3. Полученную зависимость наносим на график пропускной способности малых мостов [6, с. 165, рис. 11.4]. Точки пересечения функции (рис. 7.2.5) с учётом нормативных требований, что = 10 м³/с, определяет решения по расчёту отверстия моста, приведенные в табл. 7.2.2.

 

Таблица 7.2.2. Расчёт отверстия моста.

Отверстие моста b, м          
Напор перед мостом H, м 1,67 1,62 1,54 1,42 1,32
Сбросный расход , м3 12,5 14,6 16,4 19,2 21,5

 

4. С учётом того, что по условию задачи напор перед мостом м, в соответствии с выполненными расчётами выбираем вариант b = 4 м при Н = 1,67 м и = 12,5 м3/с.

5. При коэффициенте расхода m = 0,32 коэффициент k = 0,45 [6, с. 160, табл. 11.4]. Глубина потока в расчётном сечении (рис. 7.2.3 а) 0,75 м.

 

Рис. 7.2.5. Пропускная способность малых мостов.

 

6. Скорость в расчётном сечении подмостового русла

4,1 м/с.

7. Исходя из значений максимальной допустимой (неразмывающей) скорости [6, с. 95, табл. 7.12], устанавливаем, что при V p = 4,1 м и h 0 = 0,75 м подмостовое русло может быть укреплено мощением из камня размером 25 см на слое щебня в 10 см или бетонными плитами.



Поделиться:


Последнее изменение этой страницы: 2017-02-17; просмотров: 1534; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.91.19.28 (0.126 с.)