Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет горизонтального отстойника ⇐ ПредыдущаяСтр 6 из 6
Площадь горизонтальных отстойников рекомендуется определять для двух периодов: - для периода минимальной мутности при минимальном зимнем расходе воды; - для периода максимальной мутности при соответствующей этому периоду максимальному расходу. Площадь горизонтальных отстойников, Fго, м2, определяется по формуле
Fго = α q /(3,6 Uo) (69)
где q – расчетный расход по станции, м3/ч; Uo– скорость осаждения взвеси, мм/с, принимается по таблице 18 [1]; α – коэффициент объемного использования отстойника, принимаемый равным 1,3.
Длина отстойников Lго, м, определяется по формуле:
Lго = Hvср/ Uo (70)
где Н- высота зоны осаждения, 3-3,5м; vср- расчетная скорость движения воды в начале отстойника, принимается для мутных вод 9-12 мм/с, для среднемутных 7-10 мм/с.
Длина отстойника уточняется соответствии с размерами унифицированных железобетонных элементов. Ширина отстойника принимается 3 или 6 м. Тогда число отстойников N определяется как
N =Fго/ LB. (71)
Вместимость зоны накопления и уплотнения осадка Wос, м3, определяется по формуле Wос. = q * (Cср – m) * T (72) δ * N
где q – расчетный расход, м3/ч; Cср – средняя концентрация взвешенных веществ, определяется по формуле (42). Высота зоны накопления и уплотнения осадка Нос, м Нос= Wос/* F (73) Полная высота отстойника Нго, м
Нго = Н + Нос + 0,3 (74)
Удаление осадка предусматривается гидравлическим способом без отключения отстойника, с помощью дырчатых коробов. В каждом отстойнике устанавливаются два короба на расстоянии 3 м друг от друга, которые должны обеспечить удаление осадка за t =20-30 минут. Расход воды qос, м3/ч, сбрасываемой из отстойника при удалении осадка, определяется с учетом коэффициента разбавления, равного 1,5.
qос=1,5Wос/tn (75)
где n- число коробов(2) Для рассредоточенного сбора осветленной воды предусматриваются дырчатые подвесные желоба по два в каждом отстойнике, длина которых принимается равной 2/3 от длины отстойника, м. Из желобов вода свободным изливом поступает в сборный карман отстойников, а оттуда на скорые фильтры.
3.3.7 Расчет камеры хлопьеобразования зашламленного типа
Камеры хлопьеобразования с взвешенным осадком (зашламленного типа) встраиваются в горизонтальные отстойники и применяются для вод средней мутности и мутных.
Число камер равно числу горизонтальных отстойников, расчет их следует выполнять после расчета отстойников. Подача воды в камеру осуществляется в ее нижнюю часть, распределение воды по площади камеры – с помощью дырчатых коробов или труб. Для обеспечения движения потока в вертикальном направлении в камере устанавливаются струенаправляющие перегородки. Время пребывания воды в камере не должно составлять не менее 20 мин. Площадь одной камеры хлопьеобразования Fк, м2, определяется по формуле
Fк=q/(3,6 v N) (76)
где v – скорость восходящего потока: для мутных вод принимается 0,8…2,2 мм/с; 0,65….1,6 мм/с для среднемутных вод; N – число камер хлопьеобразования, равное числу отстойников, шт. Ширина камеры принимается равной ширине отстойника. Длина камеры Lк,м, определяется по формуле
Lк=Fк/Bк (77) Длина уточняется с учетом унифицированных железобетонных элементов. Высота камеры Hк, м, принимается равной высоте отстойника (Но) с учетом потерь напора в камере(0,1 м)
Hк= Но+hп (78)
Время пребывания воды в камере t, мин
t = Hк*/(60 v) (79)
где Hк* - высота камеры без учета конструктивного превышения стен камеры над уровнем воды (Hк = 0,3…0,5). Распределение воды в камере осуществляется с помощью дырчатых труб, расстояние между которыми принимается равным 2 м (расстояние от трубы до стенок камеры не более 1 м). Диаметр труб подбирается по расходу одной трубе и скорости движения воды, принимаемой равной 0,5…0,6 м/с. Отверстия в трубах диаметром не менее 25мм направлены вниз под углом 45 градусов. Общая площадь отверстий составляет 30…40% площади сечения распределительной трубы. Общая площадь отверстий в одной распределительной трубе Fo,м2, составит
Fo=(0,3….0,4 ) 3,14D2 (80) Из камеры хлопьеобразования вода поступает в горизонтальный отстойник над затопленным водосливом, глубину погружения которого hк,м, определяют по формуле
hк = qк/(vвBк) (81)
За стенкой водослива закрепляют подвесную перегородку, которая должна быть погружена в воду на 1/4 высоты отстойника. Скорость движения воды между стенкой и перегородкой не должна превышать 0,03 м/с.
Расчет скорых фильтров
Фильтрованием называется пропускание очищаемой воды сквозь пористый материал (чаще всего кварцевый песок), в результате чего вода освобождается от взвешенных, а иногда и от растворённых частиц. Фильтрование воды происходит при наличии градиента давлений на входе в фильтр и на выходе из него. Разность напоров до и после фильтрующего слоя называется потерями напора в фильтрующем слое. Потери напора в начальный момент работы фильтра называются начальными и равны потерям напора при фильтровании чистой, без взвешенных веществ воды через незагрязнённый фильтрующий слой. Начальные потери напора зависят от скорости фильтрования воды, её вязкости, размера и формы пор фильтрующего слоя, его толщины (высоты). Фильтр постепенно загрязняется задерживаемыми из воды взвешенными веществами, потери напора при этом возрастают до величины, характеризующей сопротивление предельно загрязнённого фильтрующего слоя. В этом случае имеют место предельные потери напора. Тогда фильтр очищают (регенерируют). Наиболее часто это осуществляется промывкой водой (обратной). После промывки фильтр снова включают в работу. Период работы фильтра между промывками называют продолжительностью фильтроцикла. Наиболее распространёнными являются скорые фильтры, которые могут использоваться для задержания как взвешенных (при осветлении воды), так и растворённых веществ (при обезжелезивании подземных вод). В первом случае в качестве фильтрующей загрузки следует применять зернистые материалы с размером зёрен 0,5...2,0 мм (кварцевый песок, дроблёный керамзит, антрацит), во втором - крупнозернистые материалы (недроблёный керамзит, колотый гранитный щебень) с размером фракций до 5...10 мм. Фильтры рассчитываются на работу при нормальном и форсированном (один или более фильтров в работе) режимах. Тип фильтра (вид нагрузки, крупность зёрен и высота слоя) и соответствующая скорость фильтрования при нормальном режиме принимаются по таблице 21 [1] в зависимости от выбранной схемы очистки воды.
Фильтры рассчитываются на работу при нормальном и форсированном режимах. Общая площадь фильтрования F, м2, составляет F = Q (82) T * Vн – 3,6 * n * ω * t1 – n * t2 * Vн где Q – расчетная производительность станции, м3/сут; T – продолжительность работы станции в течение суток, ч; Vн – расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, м/ч; n – число промывок каждого фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации (принимается 2 – 3); ω – интенсивность промывки фильтра, л/с * м2; t1 – продолжительность промывки, ч; t2 – время простоя фильтра в связи с промывкой, принимаемой при водяной промывке 0,33 ч. Ориентировочно число фильтров, шт, можно вычислить по формуле: N = ½ * √F (83) Площадь одного фильтра, м2, составит: F1 = F/N (84) Площадь фильтра уточняется в соответствии с размерами типовых ячеек: 5*12; 6*6; 5*6; 1,7*2. Скорость фильтрования при форсированном режиме Vф, м/ч, составляет Vф = Vн * N (85) N – N1 где N1 – количество фильтров, находящихся в ремонте. (обычно 1 шт). Скорость фильтрования при форсированном режиме не должна превышать допустимого значения.
Дренажная система фильтра состоит из коллектора и боковых ответвлений, расположенных по обеим сторонам коллектора. Диаметр коллектора рассчитывается по промывному расходу, л/с, qпром = ω * F1 (86) Скорость движения промывной воды должна находится в пределах 0,8 – 1,2 м/с. Число ответвлений дренажа, при расстоянии между ними 250 – 300 мм, составит nотв = 1 * В1 (87) 2 * 0,3 Расход воды в ответвлениях, л/с, составит:
qIпром = qпром / nотв (88)
Скорость движения воды в ответвлениях 1,6 – 2 м/с. На ответвления предусматриваются отверстия d = 10 – 12 мм. Суммарная площадь отверстий на всех ответвлениях принимается равной 0,25% от площади фильтра. Отверстия располагаются в два ряда в нижней части ответвлений в шахматном порядке. Дренажную систему фильтра располагают в поддерживающих слоях. Общая толщина поддерживающего слоя принимается по табл.22[1]. Слой воды над толщей фильтрующей загрузки должен бать не менее 2 м, конструктивное решение стен фильтра над уровнем воду должно бать не менее 0,5 м. Полная высота фильтра, м, составит
Нф = Нпод + Нз + Нв + hк (89)
Для сбора и отведения промывной воды принимаются желоба пятиугольного или полукруглого сечения. Расстояние между желобами должно бать не более 2,2 м. Расход воды в желобе, л/с, составит qж = qпром / nж (90)
Ширина желоба, м, определяется по формуле
В = К * 5√[q2ж / (1,57 + а)3] (91)
где а – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его высоты, принимается 1-1,5; К – коэффициент, принимаемый равным для пятиугольных желобов 2,1, а для полукруглых - 2. Высота кромки желоба над фильтрующей загрузкой, м, составит hж = H * L + 0,3 (92) где H – высота фильтрующего слоя, м; L – относительное расширение фильтрующей загрузки табл. 23 [1], %. Верх желобов принимается горизонтальным, а дно с уклоном в сторону сборного кармана, т.к. в карман поступает вода со всех желобов, т.е. со всего фильтра, то расход воды в кармане равен промывному расходу. Расстояние от дна желоба до дна сборного канала, необходимое для исключения подпора воды в нем, м, определяется по формуле Нк = 1,73 * 3√[q2к / (g * А2)] + 0,2 (93)
где qк – расход воды в канале, м3/с; А – ширина канала, м. Промывка фильтра осуществляется с помощью специальных промывных насосов. Вода для промывки забирается из РЧВ. Для удаления воздуха из дренажной системы предусматривается воздушник в виде трубы d = 100 мм. Опорожнение фильтра осуществляется с помощью трубы d = 150 мм, присоединяемой к трубопроводу промывной воды. Для оборота промывных вод предусматривается резервуар - усреднитель, который рассчитывается на хранение объема воды от двух промывок. Рядом с резервуаром -усреднителем устраивается оборотная насосная станция, которая перекачивает воду в начало очистных сооружений. Осадок, выпавший в резервуарах, периодически откачивается на шламовые площадки.
|
|||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-10; просмотров: 572; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.218.129.100 (0.088 с.) |