Основные положения к расчету параметров бвр при скважинной отбойке на карьерах

В соответствии с «Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности» под расчетом зарядов ВВ понимается определение всех параметров (вес, форма, глубина заложения заряда, взаимное расположение зарядов, перебур, длина забойки, расчетный удельный расход ВВ и т.п.), обеспечивающих техническое решение задачи, поставленной перед взрывом.

При производстве взрывных работ используются различные методы ведения взрывных работ: шпуровыми, котловыми, камерными и малокамерными, скважинными и другими зарядами. Наиболее широко на горных предприятиях на открытых горных работах и в строительстве применяется метод скважинных зарядов.

Метод скважинных зарядов при взрывании на карьерах является основным и наиболее распространенным. Для разрушения массива породы заряды ВВ размещаются в вертикальных или наклонных скважинах диаметром 100¸360 мм и глубиной 5¸20 и более м. На уступе скважины располагают в один (однорядное взрывание), два и более рядов (многорядное взрывание).

Расположение скважин на уступах карьеров характеризуется следующими параметрами: диаметр скважины (заряда) ; высота уступа , м; сопротивление по подошве (СПП) , м; расстояние между скважинами в ряду , м; расстояние между рядами , м; безопасное расстояние до верхней бровки уступа , м; длина (глубина) скважины м; длина забойки , м; длина перебура , м; угол откоса уступа ;угол наклона скважин (рис.1.1).

Массовые взрывы зарядов ВВ на земной поверхности проводятся в соответствии с требованиями и нормами проектирования: «Единых правил безопасности при взрывных работах», «Единых правил безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом», «Технических правил ведения взрывных работ на дневной поверхности», «Типовой инструкции по безопасному проведению массовых взрывов на земной поверхности», «Правил перевозки опасных грузов автомобильным транспортом», «Инструкции по предупреждению, обнаружению и ликвидации отказавших зарядов взрывчатых веществ на земной поверхности и в подземных выработках» и другими нормативными документами.

На карьерах составляется и утверждается в установленном порядке Типовой проект производства взрывных работ, который периодически пересматривается с учетом меняющихся горно-геологических условий разработки и совершенствования технологии ВР.

В типовом проекте приводятся: кратная геологическая характеристика пород месторождения, классификация пород (руд) по взрываемости, типы буровых станков, виды ВВ, способы взрывания, конструкция зарядов, параметры расположения скважин на уступах в зависимости от категории пород, высоты уступа и т.д., расчетные показатели взрыва (удельный расход ВВ, выход горной массы с 1 м скважины, вместимость 1 пог. м скважины, величина забойки, перебура и др.), схемы взрывной сети, интервалы замедления, расчеты зарядов ВВ, расчет сейсмически безопасных расстояний, безопасных расстояний по разлету кусков взорванной горной массы, по действию УВВ, организация ведения взрывных работ и мероприятия по вопросам безопасности.

Массовый взрыв на карьерах выполняется по проекту массового взрыва, разрабатываемого для конкретных условий на каждый взрыв на основе Типового проекта.

Для составления технических расчетов и схем расположения скважин на уступе маркшейдерской службой предприятия составляются планы разрабатываемых горизонтов и выкопировки взрываемых блоков в масштабе 1:500 (1:1000), а также профили характерных разрезов блока с указанием свойств пород и руд (трещиноватости, крепости, рудоносности и т.п.).

По данным профилей выполняется первичное определение значений СПП, глубины скважины, величины перебура, расстояний между скважинами и их рядами, удаление скважин от верхней бровки уступа, а также производится предварительный расчет зарядов. После бурения скважин на основе маркшейдерской съемки их расположения определяется фактическое значение СПП, глубины скважин и другие параметры и на основании этих данных рассчитывают заряды ВВ по тем же формулам, а после этого составляют (корректируют) проект взрыва.

Рис.1.1. Параметры расположения скважинных зарядов на взрываемом уступе

 

2. Расчет параметров скважинных зарядов

Выбор диаметра скважинных зарядов ВВ

Диаметр вертикальных скважин, при котором обеспечивается нормальная проработка подошвы уступа при заданных высоте и угле откоса уступа, определяется из равенства безопасно допустимого сопротивления по подошве СПП ()и предельно преодолеваемого значения СПП ()

. (2.1)

Величина безопасного расстояния по условиям установки бурового станка на уступе определяется выражением

, м, (2.2)

где - угол откоса уступа, град.

Предельно преодолеваемое значение СПП для одиночного скважинного заряда определяется по формуле С.А.Давыдова

, м. (2.3)

С учетом взаимодействия зарядов значение СПП

, (2.4)

где - коэффициент, учитывающий трещиноватость взрываемого массива:

- для пород I-II категории трещиноватости по МКВД = 1,2;

- для пород категории III =1,1;

- для пород IV-V категории = 1,0;

– диаметр скважинного заряда ВВ, м;

– коэффициент, учитывающий относительную работоспособность ВВ (табл. 2.2);

– плотность породы, кг/м³;

– плотность заряжания ВВ, кг/м³;

– коэффициент сближения, 1,2.

Откуда, принимая =1, получаем

, м. (2.5)

Известны эмпирические формулы для определения диаметра скважинных зарядов в зависимости от масштаба взрывных работ:

, (2.6)

или высоты взрываемого уступа

, (2.7)

где – годовая производительность карьера, млн. м³.

Опыт ведения буровзрывных работ показывает, что на карьерах с производственной мощностью по горной массе 2-3 млн. м³ в год и более применяются станки СБШ-250МН, СБШ-270И с диаметром применяемых шарошечных долот 244,5 и 269,9 мм. На карьерах средней мощности с от 0,5 до 2,0 млн. м³ применяются станки типа 2СБШ-200Н (диаметр долот: 190, 215,9 мм) или станки БТС-150 с шарошечными долотами диаметром 160 мм. На карьерах небольшой производительности в относительно слабых породах используются станки вращательного бурения: СВБ-2, СБР-125, СБР-160, БТС-150, СБР-160Т; в крепких породах - станки ударно-вращательного бурения: СБУ-100, СБУ-125, СБУ-160.

В зависимости от трещиноватости (блочности) массива взрываемых пород при выборе бурового оборудования необходимо руководствоваться следующим.

В породах I-II категории трещиноватости диаметр заряда может выбираться возможно большим - 270¸360 мм. При этом необходимо руководствоваться технологическими соображениями: производительностью станка, мощностью карьера, устойчивостью пород уступа.

В породах III¸IV категории трещиноватости целесообразно использовать многорядное взрывание скважин диаметром от 200 до 250 мм.

В исключительно крупноблочных породах V категории, а также в породах IV категории при взрывании сложноструктурных, неоднородных массивов, при взрывании на узких рабочих площадках следует применять скважинные заряды уменьшенного диаметра 150¸200 мм.

Зарубежный опыт свидетельствует о высокой эффективности применения в крупноблочных массивах скважин диаметром от 90 до 125 мм. Для бурения таких скважин применяются станки с выносными гидроударниками и с погружными пневмоударниками, которые выпускаются фирмами «Атлас-Копко», «Тамрок», «Гарднер-Денвер» и др.

 

Выбор типа ВВ

Выбор и обоснование рационального ассортимента промышленных ВВ, как заводского изготовления, так и изготавливаемых на местах, является сложной технико-экономической задачей, исходные данные в которой изменяются по мере развития горных работ на предприятии, совершенствования ассортимента ВВ, а также изменения стоимости ВМ, условий их транспортировки, складирования и т.п.

Основными свойствами массивов, определяющими выбор ВВ, являются прочностные характеристики горных пород - коэффициент крепости по шкале проф. М.М.Протодьяконова или группа пород по СНиП1), трещиноватость (блочность) массивов и степень их обводненности.

При использовании неводоустойчивых ВВ для заряжания обводненных скважин возможно применение гидроизолирующих оболочек - полиэтиленовых рукавов. Заряжание в рукава производится на месте взрывных работ вручную или с использованием пневматических зарядчиков, допущенных для механизированного заряжания скважин.

При заряжании скважин, в т. ч. частично обводненных, возможно применение комбинированных зарядов – в обводненной части скважины с перекрытием на 1-1,5 м применяется водоустойчивое ВВ, а в верхней – неводоустойчивое. При отбойке комбинированными зарядами боевик устанавливается в каждом из ВВ.

В табл. 2.1 приведены ВВ, рекомендуемые для применения на открытых горных разработках.

 

Таблица 2.1

Условие размещения ВВ	Коэффициент крепости по шкале проф. М.М.Протодь-яконова,	Рекомендуемые ВВ
заводского изготовления	изготавливаемые на местах ведения взрывных работ
Сухие скважины	До 12	Гранулит М	Гранулит игданит
		Гранулит АС-4	Гранулит Игданит П
		Гранулит АС-4В	Гранулит УП-1
		Граммонит 82/18	Гранулит УП-2
		Граммонит 79/21	Гранулит ПС-1, ПС-2
		Гранулит С-6М	Гранулит Д-5
	Более 12	Аммонит 6ЖВ	Акватол Т-20
		Гранулит АС-8	Ифзанит Т-20
		Гранулит АС-8В	Карботол ГЛ-10
		Граммонит 50/50	Порэмит 1, 1А
Обводненные скважины	До 12	Гранипор ФМ; БП-1	Сибирит 1200
		Граммотол 10; 15; 20	Акватол Т-10МС; Т-10ВИ
		Граммонит РЗ-30ПР	Акванал (Ипконит)
		Граммонит 79/21 ПР	Гранэмит И-70
		Граммонит 82/18 ПР
	Более 12	Гранулотол	Акватол Т-20ГК; Т-20М
		Алюмотол	Ифзанит Т-20; Т-60; Т-80
		Граммонит 30/70	Порэмит 1, 1А
		Граммонит 50/50	Сибирит 1000; 1200
		Гранулит АС-8ПР	Гранэмиты И-30; И-50

 

Допускается применение других ВВ, допущенных Ростехнадзором к постоянному применению на открытых горных работах.

Таблица 2.2

Расчетные коэффициенты эквивалентных зарядов ВВ

по идеальной работе взрыва (эталонное ВВ - аммонит 6ЖВ)

ВВ		ВВ		ВВ
Акватол М-15	0,76	Акватол АМВ	0,95	Игданит	1,13
Граммонал А-45	0,79	Гранулит АС-4	0,98	Акватол АВ	1,20
Карбатол ГЛ-10В	0,79	Аммонит 6ЖВ	1,0	Гранулотол	1,2^2)
Граммонал А-8	0,80	Граммонит 79/21	1,0	Ифзанит Т-20	1,20
Аммонит скальный №1^1)	0,8	Граммонит 50/50	1,01	Граммонит 30/70	1,26^3)
Аммонал скальный №3^1)	0,8	Динафталит^1)	1,08	Карбатол 15Т	1,42
Детонит М^1)	0,82	Ифзанит Т-80	1,08	Акватол Т-20	1,06
Алюмотол	0,83	Граммонал А-50	1,08	Акватол Т-10	1,17
Гранулит АС-8	0,89	Акватол 65/35	1,10	Порэмит	1,19
Аммонал водоустойчивый^1)	0,9	Ифзанит Т-60	1,10	Гранипор ФМ	1,15
Акватол МГ	0,93	Гранулит М	1,13

 

Примечания:

¹⁾ - патронированные ВВ.

²⁾ - при взрывании в обводненных условиях.

³⁾ - при взрывании в обводненных условиях.

Определение удельного расхода ВВ

Расчетный удельный расход ВВ является одной из важнейших характеристик взрывных работ. Для определения его величины могут быть использованы расчетные выражения, приведенные в рекомендованных учебных пособиях.

В более общем виде с учетом диаметра скважинных зарядов, коэффициента крепости порода и поправки на кондиционный кусок величина расчетного удельного расхода определяется по формуле

, (2.8)

где - плотность взрываемой породы, т/м³;

- коэффициент крепости породы по проф. М.M. Протодьяконову;

- диаметр скважины (заряда), м;

- средний размер отдельности во взрываемом массиве, м;

- предельный размер кондиционного куска во взорванной горной массе, м;

- коэффициент относительной работоспособности ВВ (табл.2.2).

 

Принимаемый размер негабаритного куска (максимальный размер кондиционного куска) определяется из вместимости ковша экскаватора (или погрузчика) , м³,

, (2.9)

 

или транспортного средства (кузов автосамосвала) , м³,

. (2.10)

 

Допустимый размер кусков при погрузке в перегрузочные бункеры, приемные воронки дробилок, грохотов и т.п. принимают по формуле

,м, (2.11)

где - ширина приемного отверстия, м.

При взрывании пород I-II категории по МКВД для расчетов может быть принято м; для III категории - м; для IV ¸V - м.

Вышеприведенная формула для расчета удельного расхода ВВ справедлива в диапазоне диаметров скважин 100¸400 мм и размера кондиционного куска 0,25¸2 м. Расчет по ней обеспечивает (при равномерном размещении ВВ в массиве) выход негабарита до 3 % от его содержания в массиве до взрыва.

В табл. 2.3 приведены величины расчетных удельных расходов ВВ (для аммонита 6ЖВ или граммонита 79/21) для зарядов рыхления () и выброса (), на которые необходимо ориентироваться при расчете удельного расхода ВВ, при этом необходимо учитывать коэффициент относительной работоспособности ВВ - (табл.2.2).

При многорядном взрывании удельный расход во втором и последующих рядах скважин в породах I-III категории трещиноватости по МКВД увеличивается на 5¸10 %, а в породах IV-V категорий – на 10¸15 %.

 

Таблица 2.3

Расчетный удельный расход ВВ для зарядов рыхления и выброса

Наименование породы	Группа (категория) грунтов и пород по классифи-кации СНиП	Коэффиц. крепости по проф. М.М. Протодьяконову	Средний объемный вес породы, кг/м^3	Расчетный удельный расход ВВ, кг/м^3
для зарядов рыхления,	для зарядов выброса,
Песок	I	-		-	1,6-1,8
Песок плотный или влажный	I-II	-		-	1,3-1,3
Суглинок тяжелый	II	-		0,35-0,4	1,2-1,5
Глина ломовая	III	-		0,35-0,45	1,0-1,4
Лесс	III-IV	-		0,3-0,4	0,9-1,2
Мел, выщелоченный мергель	IV-V	0,8-1,0		0,25-0,3	0,9-1,2
Гипс	IV	1,0-1,5		0,35-0,45	1,1-1,5
Известняк-ракушечник	V-VI	1,5-2,0		0,35-0,6	1,4-1,8
Опока, мергель	IV-VI	1,0-1,5		0,3-0,4	1,0-1,3
Туфы трещиноватые, плотные, тяжелая пемза	V	1,5-2,0		0,35-0,5	1,2-1,5
Конгломерат, брекчии на известковом и глинистом цементе	IV-VI	2,3-3,0		0,35-0,45	1,1-1,4
Песчаник на глинистом цементе, сланец глинистый, слюдистый, серицитовый мергель	VI-VII	3-6		0,4-0,5	1,2-1,6
Доломит, известняк, магнезит, песчаник на известковом цементе	VII-VIII	5-6		0,4-0,5	1,2-1,8
Известняк, песчаник, мрамор	VII-IX	6-8		0,45-0,7	1,2-2,1
Гранит, гранодиорит	VII-X	6-12		0,5-0,7	1,7-2,1
Базальт, диамаз, андезит, габбро	IX-XI	6-18		0,6-0,75	1,7-2,2
Кварцит	X	12-14		0,5-0,6	1,6-1,9
Порфирит	X	16-20		0,7-0,75	2,0-2,2

Определение вместимости 1 пог. м скважины

Вместимость 1 пог. м. скважины определяется выражением

, кг/м, (2.12)

где – диаметр скважины (заряда), м;

– плотность заряжания ВВ, кг/м³.

При известном диаметре бурового инструмента диаметр скважины определяется с учетом коэффициента разбуривания пород

, (2.13)

где = 1,02¸1,07;

– диаметр бурового инструмента, м.

С учетом разбуривания диаметры скважинных зарядов при заряжании гранулированными, водосодержащими и эмульсионными ВВ принимают равными диаметрам скважин (): 110, 125, 150, 160, 190, 200, 220, 250, 270 мм.

При использовании порошкообразных ВВ типа аммонит 6ЖВ, гранулированных граммонитов, гранулитов, игданита плотность заряжания принимается равной насыпной плотности ВВ Δ = 850-900 кг/м³, откуда, например, для скважин диаметром 160 мм

, кг/м.

Принимаем 18 кг/м.

Вместимость 1 пог. м скважины (шпура) может быть определена по табличным данным, приводимых в справочниках по буровзрывным работам [4, 5].

Расчет сопротивления по подошве (СПП)

Линия сопротивления по подошве для скважин первого ряда определяется по фактически полученной конфигурации забоя (линии скважин последнего ряда предыдущего взрыва), при этом величина максимально преодолеваемого сопротивления по подошве уступа (СПП) рассчитывается по формуле

, м (2.14)

 

или по упрощенной формуле, рекомендуемой «Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности» [5]

, м, (2.15)

 

где – расчетный расход ВВ, кг/м³;

– вместимость 1 пог. м скважины, кг;

– высота взрываемого уступа, м;

– глубина скважины, м;

- коэффициент сближения скважин. Для расчета коэффициент сближения принимается равным = 1.

Для обеспечения безопасной установки буровых станков у верхней бровки уступа определяется т.н. безопасное значение СПП:

м, (2.16)

где - угол откоса уступа, град.

Величина расчетной или фактической СПП не должна быть меньше

. (2.17)

Предельно преодолеваемое значение СПП определяется по ранее приведенной формуле С.А. Давыдова с учетом взаимодействия скважинных зарядов.

Когда невозможно соблюдение данного условия или когда фактическое значение СПП больше , рекомендуется:

- увеличить диаметр скважин первого ряда;

- применить наклонное бурение:

, м,

где - угол наклона скважин к горизонту, град.

В случае, если нет возможности увеличить диаметр скважин или применить наклонное бурение, в первом ряду бурят парносближенные скважины на расстоянии одна от другой = (4÷6) . В этом случае максимально преодолеваемая СПП и расстояние между парами скважин в ряды возрастают в 1,4 раза:

, (2.18)

. (2.19)

Здесь - расстояние между парносближенными скважинами, м.

Расчет по формулам (2.14 и 2.15) справедлив для условий, когда .

 

Для условий, когда – взрывание невысоких уступов, согласно [5], принимается следующая методика расчета .

Величина СПП принимается равной:

= (0,6÷0,8)× . (2.20)

В тех случаях, когда заряд в скважине близок к сосредоточенному, величина СПП может быть увеличена:

= (0,9÷1,0)× ,м. (2.21)

Расчет параметров сетки скважин

Расположение скважин на уступе принимается квадратное, прямоугольное или шахматное.

Расстояние между скважинами в ряду и расстояние между рядами скважин принимаются равными СПП:

= = , (2.22)

или рассчитываются с учетом коэффициента сближения .

Расстояние между скважинами в ряду

= = (0,8÷1,4)× ,м. (2.23)

Здесь – коэффициент сближения скважин (). Меньшие значения принимаются для крепких горных пород.

Расстояние между рядами скважин () определяется по формуле

= = (0,85÷1,0)× ,м. (2.24)

При многорядном расположении зарядов расстояние между рядами принимается равным (0,85¸1,0) при короткозамедленном взрывании (КЗВ) и 0,85 - при мгновенном взрывании.

Для условий, когда ,значения параметров сетки скважин выбирают с учетом вышеуказанных коэффициентов сближения.

Расчет длины перебура

Для условий глубина перебура принимается в пределах

= (8÷15) , м. (2.25)

При наличии в подошве уступа развитой системы горизонтальных трещин или прослоев мягких легковзрываемых пород глубина перебура уменьшается:

= (2÷3) , м. (2.26)

Перебур не следует делать при взрывании, если уступ подстилается нескальной породой.

В соответствии с [5] длина перебура может определяться по формуле

. (2.27)

Для условий взрывания невысоких уступов () величина перебура определяется выражением

, м. (2.28)

Величина перебура не должна превышать 3-4 м, так как дальнейшее увеличение перебура не приводит к увеличению преодолеваемого СПП.

Глубина скважины с учетом перебура

. (2.29)

Расчет длины забойки

Как правило, рациональная длина забойки заключается в пределах

= (15÷30) , м. (2.30)

Расчет может выполняться по формуле

= (0,6÷0,8) W, м. (2.31)

Величина забойки должна быть не менее 1/3 глубины скважины [5]. Для обеспечения минимальной ширины развала длину забойки увеличивают до (0,8÷1,0) .

Ограничения, учитываемые при выборе длины заряда и его конструкции, следующие:

- для качественной проработки подошвы уступа

;

- для качественного дробления массива

;

- для исключения прорыва газов взрыва в зоне устья скважин

.

В случае если длина забойки больше величины , следует применять рассредоточенные заряды. Длина нижней части заряда должна составлять не менее 1,2 . При хорошо выраженном напластовании рассредоточенные части заряда располагаются напротив наиболее трудно дробимых пластов.

Суммарная длина промежутка между нижней и верхней частями заряда должна составлять 0,17-0,35 длины всего заряда в скважине [4, п. 3.5д] (меньшие значения относятся к более крепким породам). Промежуток подлежит заполнению забоечным материалом. Минимальная длина забойки в устье скважины в случае отбойки рассредоточенными зарядами может быть уменьшена до 0,8 .

Инициирование всех частей заряда производится отдельными боевиками, введенными в каждую часть заряда.

Расчет массы скважинного заряда ВВ

Необходимая величина заряда в скважине для условий определяется выражением

,кг. (2.32)

Здесь – объем горной породы, взрываемый одной скважиной, м³.

Для условий согласно [5]

, кг. (2.33)

 

Длина заряда ВВ в скважине

С учетом вместимости 1 пог.м скважины длина заряда ВВ

= , м. (2.34)

Тогда фактическая длина забойки

,м. (2.35)

Величина забойки должна соответствовать величине, указанной выше (»1/3 глубины скважины). Если данное условие не выполняется – слишком велика длина заряда ВВ (), необходимо уменьшить длину колонки заряда, т.е. уменьшить массу ВВ в скважине, определенной по формулам (2.32, 2.33).

Для этого можно уменьшить расстояние между скважинами в ряду за счет изменения коэффициента сближения зарядов

. (2.36)

Откуда

. (2.37)

При это должно выполняться условие (см. табл. 2.4)

< < . (2.38)

В соответствии с [4] минимальное расстояние между зарядами, взрываемыми неодновременно (с интервалом замедления), определяется по формуле

, м. (2.39)

Выбор коэффициента сближения зарядов

Вследствие взаимодействия соседних зарядов величина преодолеваемого СПП возрастает до 20 % при мгновенном взрывании зарядов в ряду с .

Здесь ,где - расстояние между скважинами в ряду. Обычно на практике расстояние между скважинами в ряду для вертикальных скважин принимают , для наклонных - .

При многорядном расположении зарядов расстояние между рядами принимается равным (0,85¸1,0) при КЗВ и 0,85 - при мгновенном взрывании.

При диагональных схемах взрывания фактические значения увеличиваются в 2-3 раза. При этом скважины располагаются, как правило, в шахматном порядке.

Таблица 2.4

Взрываемость пород	Тип скважин
Вертикальные	Наклонные
Легковзрываемые породы	1,1÷1,2	1,2÷1,3
Средневзрываемые породы	1,0÷1,1	1,1÷1,2
Трудно- и весьма трудновзрываемые породы	0,85÷1,0	0,9÷1,0

Параметры взрываемого блока

При расчете ширины взрываемого блока используется два подхода.

Число рядов скважин () и ширина блока () определяются исходя из заданной (желаемой) ширины развала. Ширина развала лимитирована при взрывании в стесненных условиях или она определяется рациональным количеством экскаваторных заходок шириной . Например, при применении автомобильного транспорта:

, м; (2.40)

, м. (2.41)

Здесь - радиус черпания экскаватора на горизонте установки, м.

Когда ширина рабочей площадки не ограничивается, ширина и длина взрываемого блока определяются из объема горной массы - :

- ширина взрываемого блока

, м; (2.42)

- длина взрываемого блока

, м, (2.43)

где - число рядов скважин на блоке.

Число рядов скважин для расчета принимается = 3, 4 или 5.

Число скважин на взрываемом блоке

Число скважин в ряду () определяется

. (2.44)

Общее число скважин на взрываемом блоке

= . (2.45)

 

Параметры развала взорванной горной массы

Ширина развала взорванной горной массы определяется выражением:

- для однорядного взрывания, считая от линии скважин

, м; (2.46)

- для многорядного взрывания

, м, (2.47)

где – удельный расход ВВ, кг/м³;

- сопротивление по подошве, м;

- высота взрываемого уступа, м;

- число рядов скважин на блоке.

Высота развала может ориентировочно приниматься равной

 

= (0,6¸0,8) H. (2.48)

 

Конструкция заряда

Для максимального использования выбуренного объема скважин и увеличения выхода горной массы с 1 м скважин, как правило, применяют сплошные заряды ВВ.

Патрон-боевик при сплошной колонке заряда обычно устанавливается при верхнем инициировании, ниже уровня забойки на 1¸1,5 м; при нижнем - на 1¸1,5 м выше уровня подошвы уступа (рис. 2.1).