Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Конструирование элементов фермы ⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3
Верхний пояс и элементы решетки армируются пространственными каркасами, собранными из плоских с применение контактной точечной сварки. Диаметры продольных стержней принимаются в соответствии с расчетом не менее 10 мм. Узлы ферм армируются пространственными каркасами, которые образуются за счет перегиба поперечных стержней плоских каркасов. Окаймляющие стержни этих каркасов выполняются цельногнутыми диаметром 10 мм и стыкуются у верхних граней опорного и промежуточных узлов верхнего пояса и у нижних граней промежуточных узлов нижнего пояса. В опорных узлах применяется дополнительное армирование в виде анкерных стержней закладных деталей, хомутов и сеток косвенного армирования Ø6 с шагом 100 мм на длине не менее 200 мм от торца фермы. Длина заделки арматуры растянутых элементов решетки в пределы вута и пояса должна быть не менее к1۰40d и не менее 300 мм, а сжатых - не менее 15d. Усиленная анкеровка растянутой арматуры решетки достигается приваркой арматурных коротышей длиной 5d. Напрягаемая арматура распределяется по сечению нижнего пояса равномерно с соблюдение минимальных расстояний между осями стержней – 80 мм. По длине нижнего пояса вокруг напрягаемой арматуры устанавливаются замкнутые хомуты с шагом не более 500 мм. Обычно это достигается установкой двух встречных П- образных каркасов. Длина каркасов принимается сравнительно небольшой с тем, чтобы они не препятствовали укорочению нижнего пояса при его обжатии усилием в напрягаемой арматуре.
6.Фундаменты под отдельные колонны Требуется рассчитать и законструировать фундамент под крайнюю колонну по оси А. Исходные данные: R0=0,28 МПа – условное расчетное сопротивление грунта; бетон тяжелый класса В20, Rb=11,5МПа, Rbt=0,9 МПа, арматура из стали АIII (А400), Rs= Rsc=365МПа. Вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах γ=20 кН/м3. Решение. С учетом принятой заделкой колон 850 мм глубину стакана фундамента принимаем 900 мм, что не менее Нan≥0,5+0,33hн=0,5+0,33∙0,8=0,764 м; Нan ≥1,5bн=1,5∙0,4=0,6 м; Нan≥30d=30∙2=60 cм, где d-диаметр продольной арматуры колонны. Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента 250 мм. Тогда полная высота фундамента составит Н=900+250=1150 мм, а глубина заложения его подошвы Н1=1150+150=1300 мм=1,3 м.
По верхнему обрезу фундамента (сечение 4-4 колонны) расчетным может быть одно из сочетаний: 1.М=64 кНм; N= 694 кН; Q=5 кН. 2.М=-37 кНм; N= 563 кН; Q=-3 кН. 3. М=58 кНм; N= 816 кН; Q=7 кН. Нормативные значения усилий определим делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке γf,n=1,15: 1.Мn=55,7 кНм; Nn= 603,5 кН; Qn=4,3 кН. 2.Мn=-32,2 кНм; Nn= 489,6 кН; Qn=-2,6 кН. 3. Мn=50,4 кНм; Nn= 709,6 кН; Qn=6,1 кН. Предварительно площадь подошвы фундамента с учетом веса грунта на его обрезах определим для третьего сочетания (Nmax) из выражения: где 1,05 - коэффициент, учитывающий влияние момента. Принимая отношение сторон b/a=0,8, получаем а=1,9 м, b=1,6 м. Тогда площадь подошвы фундамента А=1,9∙1,6=3,04 м2, момент сопротивления W=b∙l2/6 =1,6∙1,92/6=0,96 м3. Определим краевое давление на основание в каждом сочетании учитывая, что изгибающий момент в уровне подошвы Mn=Mn+QnH, а нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах Gn=b∙a∙H1∙γ∙γn (здесь γn=1 – коэффициент надежности по назначению). Gn =1,6∙1,9∙1,3∙20∙0,95=75,09 кН. 1)Мn=55,7+4,3∙1,15=60,65 кН∙м 2)Мn=32,2+2,6∙1,15=35,19 кН∙м 3)Мn=50,4+6,1∙1,15=57,42 кН∙м
6.1.Конструирование и расчет тела фундамента Толщину стенки стаканной части по верху примем 200 мм. Тогда при зазоре между внутренней гранью и колонной 75 мм высота сечения стаканной части ас=275∙2+hн=550+800=1350 мм, а ширина bс=275∙2+bн=275∙2+400=950 мм. Определим напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны без учета веса фундамента и грунта на его обрезах от расчетных нагрузок для первого сочетания, в котором при нормативных нагрузках мы получили максимальное краевое напряжение: Рисунок 16. К расчету фундамента Высоту фундаментной плиты по краю примем 250 мм, а в примыкании к стаканной части – 350 мм. Расстояние от нижней грани до оси продольных стержней при подготовке из тощего бетона примем а=50 мм, тогда полезная высота в сечении 1-1 h0=35-5=30 см. Поскольку пирамида продавливания выходит за пределы фундамента, увеличим длину фундамента до 2,5 м., тогда: площадь подошвы фундамента А=2,5∙1,6=4 м2, момент сопротивления W=b∙l2/6 =1,6∙2,52/6=1,67 м3, Gn =4∙1,3∙20∙0,95=98,8 кН.
1) 2) 3) Определим напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны без учета веса фундамента и грунта на его обрезах от расчетных нагрузок для первого сочетания, в котором при нормативных нагрузках мы получили максимальное краевое напряжение: По линейной интерполяции определим напряжения в основании в сечении 1-1 p1=225,41 кН/м2 и на грани пирамиды продавливания p2=234,9 кН/м2. Рассматривая полосу шириной 1 м, определим погонную силу продавливания: Сопротивление продавливанию полосы без поперечной арматуры по п. 3.32 [1] Принятые размеры фундаментной плиты достаточны. Погонный изгибающий момент от расчетных нагрузок в сечении 1-1: Требуемое сечение арматуры: Принимаем Ø 12 АIII с шагом s= 250 мм (As=4,52 см2 на 1 п.м.). Процент армирования µ=1,13∙100/(25∙30)=0,175%>µmin=0,05 % Арматуру, укладываемую параллельно меньшей стороне фундамента, определим по максимальному погонному изгибающему моменту в сечении 2-2: Требуемое сечение арматуры: Принимаем Ø 12 АIII с шагом s= 250 мм (As=4,52 см2 на 1м погонный). Процент армирования µ=1,13*100/(25*30)=0,175%>µmin=0,05 % В стаканной части фундамента арматуру принимаем также из стержней Ø 12 АIII с шагом вертикальных стержней 300 мм, а горизонтальных –250 мм. При этом суммарная площадь вертикальных стержней в каждой из коротких стенок не менее As колонны. Список литературы. 1. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой России.-М.: ГУП ЦПП Госстроя России,2003.-88 с. 2. СП 20.13.330.2011 Нагрузки и воздействия/ Минрегион России.-М.: Минрегион России, 2011.-80 с. 3. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84*)/ ЦНИИ промзданий Госстроя СССР, МИИЖБ Госстроя СССР.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989.-192 с. 4. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84*): в 2-х частях. Ч.I/ ЦНИИ промзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.-188 с. 5. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84*): в 2-х частях. Ч.II/ ЦНИИ промзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.-144 с. 6. Балки железобетонные предварительно напряженные пролетом 6 м для покрытий зданий с плоской и скатной кровлей: типовые конструкции, изделия, узлы/ Главоргпроект Госстроя СССР.-М.: Центральный институт типового проектирования Госстроя СССР, 1989.-79 с. 7. Железобетонные конструкции. Общий курс/ Байков В.Н., Сигалов К.Э. – М.: Стройиздат, 1991.-764 с. 8. Методические указания к проектированию. Редько Ю.М. Электронный вариант. 9. Проектирование железобетонных конструкций: справочное пособие/ А.Б.Голышев, В.Я.Бачинский, В.И. Полищук и др.; под ред. А.Б. Голышева – К.: Будiвельник,1985.-496 с. 10. И. А. Шерешевский. Конструирование промышленных зданий и сооружений. – М.: Архитектура-С, 2005.-168 с. 11. А.И.Заикин. Железобетонные конструкции одноэтажных промышленных зданий: Учеб.пособие.- М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2004.-272 с.
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-02-17; просмотров: 118; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 44.198.169.83 (0.014 с.) |