Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет несущей конструкции пролета б-в.
КЛЕЕФАНЕРНАЯ БАЛКА С ВОЛНИСТОЙ СТЕНКОЙ Требуется запроектировать и рассчитать клеефанерную балку с волнистой стенкой пролетом ℓ = 6,5 м. Изготовление конструкции – заводское. Материал: древесина – сосновые доски (древесина второго сорта) влажностью до 12%, фанера березовая повышенной водостойкости марки ФСФ сорта В/ВВ. Клей резорциновый марки ФР-12 по ТУ 6-05-1638-78, СНиП II-25-80, табл. 2, для склеивания древесины с фанерой. γn = 0,95 – коэффициент надежности по назначению для здания второго класса ответственности. Дополнительно см. п. 1. Исходные данные, ПЗ.
КОНСТРУКТИВНАЯ СХЕМА БАЛКИ Шаг балок 4,4 м. Расчетный пролет балки ℓр = 6,3 м, высота балки h = 1000 мм. Утепленное покрытие клеефанерной конструкции укладывается непосредственно на балки.
СБОР НАГРУЗОК Рассмотрим случай загружения балки равомерно распределенными постоянной и временной нагрузками. Значения нагрузок на балку представлены в табл. 4.
Таблица 4
Собственный вес клеефанерной балки: qнсв =(qн + рн)/[(1000/ (kсв * Lр) – 1], Где qн - нормативная нагрузка веса ограждающих конструкций покрытия с учетом материала кровли, рн – нормативная снеговая нагрузка, kсв = 3…5 – коэффициент собственного веса, Lр – расчетная длина балки. qнсв = (1,76 +1,72)/[(1000/(4·6,3) – 1] = 0,089 кН/м. Полное расчетное значение снеговой нагрузки на 1 м2 горизонтальной поверхности земли определяем по формуле где s 0 — расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли; m — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, При определении нагрузки на балку ввиду малости угла наклона можно считать, что вес на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия равен весу, приходящегося на 1 м2 поверхности покрытия, i = 1/10 => α = 5,71 º, μ = 1.
СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ БАЛКИ Расчет балки с волнистой стенкой аналогичен расчету составной балки на податливых связях. Роль податливых связей играет стенка, которая не способна воспринимать нормальные напряжения. Нормальные напряжения воспринимаются поясами. Проверку нормальных напряжений в растянутом поясе производим по формуле:
σр = М/Wрасч. = М/(kwWнт) ≤ Rр/γn, где Wнт= 2Iх/h0; Iх = 2[bh3n/12 + Fn(h0/2)2]; h0 = h - h n; Fn= b∙ h n; h0 – высота между осями поясов, h n- высота пояса, kw – коэффициент снижения момента сопротивления поперечного сечения балки, вследствие податливости фанерной стенки, определяемый по формуле: kw = 1/(1 + (b n/h)В), В – коэффициент податливости фанерной стенки, вычисляемый по формуле: В = π2ЕдS/(Gфℓ2δ), ℓ - пролет балки, δ – толщина стенки, Ед – модуль упругости материала поясов, для древесины ели или сосны Ед =10000 МПа, Gф – модуль сдвига фанеры стенки, определяемый для фанеры марки ФСФ по таблице 11 СНиП II-25-80; S – статический момент пояса шириной b и высотой hп относительно нейтральной оси, вычисляемый по формуле: S = b∙hп∙ h0/2; γn – коэффициент надежности по назначению, равный для зданий II класса ответственности 0,95. Расчетный изгибающий момент в середине пролета балки: М = qр∙ℓ2/8 = 4,63∙6,3 2/8 = 22,97 кНм. Момент инерции поперечного сечения балки без учета фанерной стенки: Iх = 2[23∙9.93/12 + 23∙9.9(90.1/2)2] = 927955 см4. Wнт= 2Iх/h0 = 2∙927955/90,1 = 20598 см3. S = b∙hп∙ h0/2 = 23∙9,9∙90,1/2 = 10258 см3. В = 3,142∙10000∙10258/(750∙8802∙1,8) = 0,97. kw = 1/(1 + (9,9/100)0,97) = 0,912. σр = 10-2∙2297000/(0,912∙20598) = 0,12 < Rр/γn,= 9/0,95 = 9,47 МПа. Условие прочности выполняется. Прогиб балки с волнистой стенкой определяем по формуле (50) СНиП II-25-80: , где f о – прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига; h – высота сечения; l – пролет балки; k – коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения; с – коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы. Значения коэффициентов k и с для основных расчетных схем балок определяем по табл. 3 прил. 4 СНиП II-25-80. Прогиб балки f о без учета деформаций сдвига определим по формуле: , Где kж – коэффициент снижения момента инерции поперечного сечения балки (определяемого без учета фанерной стенки), вследствие податливости фанерной стенки и вычисляемый по формуле:
kж = 1/(1 + В); 0,7 – поправочный коэффициент к жесткости ЕIх поперечного сечения клеефанерной балки с волнистой стенкой, вводимый в расчет согласно п. 3.34 [7]. kж = 1/(1 + 0,97) = 0,51;
с = (45,3 - 6,9β)γ, где β =1, табл. 3 прил. 4, СНиП II-25-80, γ – отношение площади поясов к площади стенки (высотой h0) клеефанерной балки. γ = 2∙9,9∙23,0/(1,8∙90,1) = 2,81, с = (45,3 – 6,9∙1) ∙2,81 = 107,90,
Жесткость клеефанерной балки со стенкой 18 мм не обеспечена. Увеличим толщину стенки до 24 мм. В = 3,142∙10000∙10258/(750∙8802∙2,4) = 0,73. kж = 1/(1 + 0,73) = 0,58; γ = 2∙9,9∙23,0/(2,4∙90,1) = 2,11, с = (45,3 – 6,9∙1) ∙2,11 = 81,02, Жесткость клеефанерной балки со стенкой 24 мм обеспечена. Проверку устойчивости фанерной стенки производим по формуле: τср= (Qmax∙S)/(Ix∙δ) ≤ φв.ст.Rф.ср/γn, где Qmax – расчетная поперечная сила, Rф.ср – сопротивление фанеры стенки срезу, определяем по табл. 10 СНиП II-25-80, φв.ст = k1∙ k2/λ2в.ст коэффициент k1 вычисляем по формуле: , где Еф90 – модуль упругости фанерной стенки в направлении поперек оси балки. Коэффициент k2 зависит от отношения hв/ℓв: при hв/ℓв =80/880 = 1/11 k2 = 0.45. λв.ст – гибкость волнистой стенки, определяемая по формуле: Поперечная сила в опорном сечении балки составляет: Qmax= qpℓ/2 = 4,63∙6,3/2 = 14,58 кН, ℓв = 88 см, h в = 8 см, δ = 24 см, k2 = 0,45 k1 ∙ k2 = 1166,73∙0,45 = 525,028, λ2 в.ст =(100 - 2∙9,9)2/(2,4∙8) = 335,0, φв.ст = 525,028/335,0 = 1,57. τср= 10-2 (14580∙3,57)/(927955∙2,4) = 0,02 МПа ≤ φв.ст.Rф.ср/γn = 1,57∙6/0,95 = 9,92 МПа, Условие устойчивости выполняется.
Прочность на сдвиг (скалывание) клеевого соединения стенки с поясом проверяем исходя из предположения, что расчетная ширина клеевого шва равна двум глубинам заделки в паз: hш =2,5δ = 2.5∙24 = 60 мм. τср= (Q∙S)/(0,6∙Ix∙2∙hш) ≤ Rск./γn, где 0,6 – коэффициент, учитывающий возможность некачественного склеивания пояса со стенкой. τср= 10-2 (14580*3,57)/(0,6∙927955∙2∙6,0) = 0,007 МПа ≤ Rск./γn = 1,6/0,95 = 1,68 МПа, условие прочности выполняется. Из условия смятия древесины нижнего пояса поперек волокон в опорной части балки находим ширину обвязочного бруса: b = RБ/(bп · Rсм90) = 1458/(23·24) = 2,64 см. Принимаем брус сечением 230х230 мм. Проверим высоту бруса, служащего распоркой вертикальных связей между стойками: λ = В/(0,289hтроб) => hтроб = В/(0,289 λ), где В – шаг поперечных рам здания, λ = 1/200, hтроб = 440/(0,289·200) = 7,61 см < hоб = 23 см. Расчет производим по формуле: σn = Mmax/(φmWбр) ≤ Ru/γn, где Мmax – максимальный изгибающий момент, Мmax = 4,63·6,32/8 = 22,97 кНм. Wбр – максимальный момент сопротивления брутто φm = 140(b2/(lрасчh))kф, где kф – коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов, определяемый по табл. 2 прил. 4 [7]. Kф = 1,13. Ru – расчетное сопротивление изгибу. Lрасч – расстояние между опорными сечениями элемента. φm = 140(0,232/(1,41·1,0))1,13 = 5,94, σn = 22,97·10 -3/[5,94·0,1856] = 0,04 МПа < 15/0,95 = 15,79 МПа Условие устойчивости плоской формы деформирования выполняется.
|
||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-26; просмотров: 312; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.119.107.96 (0.033 с.) |