Кренящий момент от динамического действия ветра

12.5.1 Кренящий момент от динамического действия ветра на судно определяется по формуле‚ кН×м:

M _кр = 0,001 pSz, (12.5.1)

где p — условное расчетное динамичес­кое давление ветра, Па;

S — площадь парусности судна при средней осадке по действующую ватерлинию, м²;

z — приведенное плечо кренящей пары при одновременных крене и боковом дрейфе судна, м.

Значения величин, входящих в правую часть формулы (12.5.1), следует принимать в соответствии с указаниями 12.5.2 –
– 12.5.6.

12.5.2 Условное расчетное динамическое давление ветра необходимо принимать в соответствии с классом судов по табл. 12.5.2 в зависимости от возвышения центра парусности z _т, м, над плоскостью действующей ватерлинии (при средней осадке Т):

z _т = z _п – Т, (12.5.2)

где z _п — возвышение центра парусности над основной плоскостью судна, м.

12.5.3 В площадь парусности должны быть включены проекции на диаметраль-

Таблица 12.5.2

Возвышение центра парусности z T‚ м	Условное расчетное динамическое давление ветра р ‚ Па
«М»	«О»	«Р» и «Л»
не более 0‚5 1‚0 1‚5 2‚0 2‚5 3‚0 4‚0 5‚0 не менее 6‚0

ную плоскость всех сплошных поверхностей элементов корпуса, надстроек и рубок, мачт, дымовых труб, вентиляторов, шлюпок и палубных грузов, а также тентов, которые могут быть натянуты при штормовой погоде.

Парусность несплошных поверхностей элементов судна — лееров, крановых ферм решетчатого типа, рангоута (за исключением мачт), такелажа и т. п. приближенно допускается учитывать увеличением вычисленных для минимальной осадки суммарной площади упомянутых выше сплошных поверхностей на 5 %, а ее статического момента относительно основной плоскости судна — на 10 %.

12.5.4 Указанные в 12.5.3 приближенные надбавки на влияние парусности несплошных поверхностей элементов судна можно не учитывать, если площадь всех таких поверхностей и ее статический момент относительно основной плоскости вычисляются более детально. В этом случае в площадь парусности несплошных поверхностей следует включать их габаритные площади, умноженные на коэффициенты заполнения, значения которых необходимо принимать:

для лееров, затянутых сеткой, — 0,6;

то же, не затянутых сеткой, — 0,2;

для крановых ферм решетчатого типа — 0,5;

Для рангоута и такелажа — 0,6.

Площади парусности несплошных поверхностей упомянутых выше элементов при их детальном подсчете следует принимать с коэффициентом обтекания, равным 1.

Площади проекций надводной части корпуса судна, а также надстроек и рубок обычного (необтекаемого) типа следует принимать с коэффициентом обтекания, равным 1. Площади проекций надстроек и рубок обтекаемого типа можно принимать с коэффициентом обтекания не менее 0,6, однако‚ это должно быть подтверждено соответствующими экспериментально-расчетными данными.

Площади проекций элементов судна, расположенных отдельно и имеющих обтекаемую форму (мачт, дымовых труб, вентиляторов и т. п.), следует принимать с коэффициентом обтекания 0,6.

12.5.5 Приведенное плечо кренящей пары при динамическом действии ветра на судно‚ м

z = z _т + a ₁ a ₂ T, (12.5.5)

где z _т — возвышение центра парусности над плоскостью действующей ватерлинии (см. 12.5.2), м;

a ₁, a ₂ — поправочные коэффициенты, см. 12.5.6;

T — средняя осадка судна по действующую ватерлинию, м.

12.5.6 Коэффициент a ₁, учитывающий влияние сил сопротивления воды боковому дрейфу на плечо кренящей пары z, следует принимать по табл. 12.5.6-1 в зависимости от отношения В / Т (В и Т — ширина и средняя осадка судна по действующую ватерлинию, м).

Коэффициент a ₂, учитывающий влияние сил инерции на плечо кренящей пары z, следует определять по табл. 12.5.6-2 в

Таблица 12.5.6-1		Таблица 12.5.6-2
B / T	a 1		z g/ B	a 2
£ 2‚5 3‚0 4‚0 5‚0 6‚0 7‚0 8‚0 9‚0 ³ 10	0‚40 0‚41 0‚46 0‚60 0‚81 1‚00 1‚20 1‚28 1‚30		0‚15 0‚20 0‚25 0‚30 0‚35 0‚40 > 0,45	0‚66 0,58 0‚46 0‚34 0‚22 0‚10

зависимости от соотношения z _g/ B (z _g — возвышение центра массы над основной плоскостью судна, м).