Расчёт рабочих характеристик.

55. По 6-176:

По 6-180:

По 6-217:

, для вычисления С₁ можно использовать приближенную формулу,

по 6-218:

По 6-222:

По 6-223: ; b^/=0; ;

Потери не меняющиеся при изменении скольжения:

Принимаем и рассчитываем рабочие характеристики, задаваясь S=0,005; 0,01; 0,0147; 0,02; 0,025; 0,3

 

Данные расчета рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.

; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ;

№ П/П	Расчетная формула	Ед.	Скольжение
0,005	0,01	0,015	0,02	0,025	0,03	0,0147
		Ом	29,064	14,532	9,688	7,266	5,8128	4,844	9,88
		Ом
		Ом	29,451	14,919	10,075	7,653	6,1998	5,231	10,2
		Ом
		Ом	29,51883	15,052	10,271	7,9100	6,5144	5,6	10,4
		А	12,8731	25,245	36,995	48,040	58,332	67,85	36,3
		А	0,99770	0,9911	0,9808	0,9675	0,9517	0,934	0,98
		––	0,06775	0,1328	0,1947	0,2528	0,307	0,357	0,19
		––	13,1435	25,321	36,587	46,779	55,815	63,68	35,9
		А	8,28219	10,764	14,613	19,556	25,319	31,64	14,3
		А	15,5353	27,514	39,397	50,702	61,289	71,11	38,6
		А	13,1177	25,724	37,698	48,953	59,441	69,14	36,9
		кВт	14,9836	28,866	41,709	53,328	63,629	72,59	40,9
		кВт	0,27513	0,8630	1,7694	2,9306	4,2823	5,764	1,70
		кВт	0,07227	0,2779	0,5968	1,0064	1,4839	2,008	0,57
		кВт	0,03016	0,0946	0,1940	0,3213	0,4695	0,632	0,18
		кВт	1,01757	1,8755	3,2003	4,8985	6,8757	9,044	3,10
		кВт	13,9660	26,990	38,509	48,43	56,754	63,55	37,8
		––	0,93208	0,9350	0,9232	0,9081	0,8919	0,875	0,92
		––	0,84604	0,9202	0,9286	0,9226	0,9107	0,896	0,92

Номинальные данные спроектированного двигателя: ; ; ; Cosj_н=0,93; h=0,92; S_н=0,0147

 

 

Расчет пусковых характеристик.

Рассчитываем точки характеристик

Подробный расчет приведен для скольжения S=1. Данные расчета других сведены в табл. 2. Пусковые характеристики спроектированного двигателя представлены на рис. 5.

Параметры с учетом вытеснения тока по 6-235:

; для находим по рис. 6-46 j=0,2; по рис. 6-47 j^/=k_Д=0,92.

Активное сопротивление обмотки ротора по 6-236:

По 6-243: , где

По 6-237:

По 6-247:

Приведенное активное сопротивление ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока:

По 6-251:

По 6-250:

Ток ротора приближенно без учета влияния насыщения по 6-269, принимая с_1П=1:

№ П/П	Расчетная формула	Единица	Скольжение
	0,8	0,5	0,2	0,1	0,05
	x	––	1,2722	1,1378903	0,899581	0,568945	0,402305	0,2844
	j	––	0,2	0,15	0,05	0,005	0,001	0,003
		––	1,168513	1,121719	1,028874	0,987426	0,983751	0,9855
		––	1,1627201	1,1175348	1,027882	0,987858	0,98431	0,9860
		Ом	0,1627808	0,1564549	0,143903	0,1383	0,137803	0,1380
	kд	––	0,92	0,94	0,96	0,98	0,99	0,985
		––	0,6782665	0,6638292	0,6671	0,67037	0,672005	0,6711
		Ом	0,6850492	0,6704675	0,673771	0,677074	0,678725	0,6779
		Ом	0,4394045	0,4248229	0,428126	0,431429	0,433081	0,4322
		Ом	0,6059358	0,6059358	0,605936	0,605936	0,605936	0,6059
		––	1,0065814	1,0065814	1,006581	1,006581	1,006581	1,0065
		Ом	0,5438521	0,5768557	0,669701	1,076051	1,767103	3,1592
		Ом	1,0482322	1,0335546	1,03688	1,040204	1,041867	1,0410
		А	321,78371	321,04425	307,8545	253,9032	185,2416	114,24
		А	323,32498	322,53182	309,294	255,11	186,1465	114,84
		––	8,0831246	8,0632955	7,732351	6,37775	4,653661	2,8710
		––	1,2999012	1,2421171	1,047615	0,683895	0,362669	0,1381

 

57. Учет влияния насыщения на параметры. Принимаем для S=1 коэф.

насыщения и и приводим расчет для

По 6-252:

по 6-254:

по 6-253:

По рис. 6-50 для находим

Коэф. магнитной проводимости пазового рассеения обмотки статора с учетом влияния насыщения.

по 6-255:

по 6-258:

по 6-261:

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния оьмотки статора с учетом влияния насыщения по 6-263: .

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения по 6-264:

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеения ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока, по 6-260: , где по 6-259 .

по 2-262:

коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учетом влияния насыщения, по 6-263: .

Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния вытеснения тока и насыщения, по 6-265:

Сопротивление взаимной индукции обмоток в пусковом режиме, по

6-266: .

по 6-267: .

 

Расчет токов и моментов.

по 6-268: ;

по 6-269:

по 6-271:

Полученное значение тока I₁ составляет менее 96,5% принятого при расчете влияния насыщения на параметры, что допустимо.

Относительные значения:

Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых характеристик по средним значениям сопротивлений и , соответствующим скольжениям S=0,2 0,1 по 6-272:

Тепловой расчет.

58. Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя по 6-314:

,

где К=0,19(по табл. 6-30)–коэф., учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передается через станину непосредственно в окружающую среду

по (6-312) –электрические потери в пазовой части обмотки статора; по рис. 6-59 )–коэф. теплоотдачи с поверхности по рис. 6-59.

Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора по 6-315:

, где –(по 6-316) расчетный периметр поперечного сечения паза статора.

Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей по 6-319:

,

где по 6-313 ; ;

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри машины по 6-320:

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины по 6-321:

Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды по 6-322:

,

где по 6-326

где

по (6-327) ,

где по рис. 6-63 для h=225мм и по рис. 6-59,б

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды по (6-328)

Расчет вентиляции.

59. Требуемый для охлаждения расход воздуха по 6-340:

,

где по 6-341

Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором, по (6-342)

Рис.2 Паз ротора

Рис.1 Паз статора

Приложение.