Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение прогибов изгибаемых деревянных элементов
4.27. При определении прогиба изгибаемых элементов, согласно п. 4.33 СНиП II-25-80, необходимо учитывать влияние деформаций сдвига от податливости соединений в случае составного сечения и от касательных напряжений при сплошном сечении. В дощатоклееных двускатных балках, кроме того, надо учитывать влияние переменной жесткости. В клеефанерных плитах и панелях, согласно СНиП II-25-80 п. 4.34 к жесткости EJ вводится понижающий коэффициент 0,7, который не распространяется на клеефанерные балки, рассчитываемые по СНиП II-25-80, п. 4.33. Особенности расчета гнутоклееных элементов 4.28. Различают гнутоклееные деревянные элементы с большим и малым отношением радиуса кривизны r к высоте сечения h. В первом случае эпюра тангенциальных нормальных напряжений изгиба близка к треугольной форме и нейтральная ось практически совпадает с центральной, а кроме того, возникают ограниченные по величине радиальные растягивающие или сжимающие напряжения. Момент, уменьшающий кривизну, вызывает растягивающие напряжения поперек волокон, а увеличивающий кривизну - сжимающие. 4.29. При проверке радиальных напряжений в криволинейных элементах, когда r / h > 7 (рис. 8), по формуле (21) СНиП II-25-80 σ ri = (σ0 + σ i) hi /(2 ri) ≤ R р90, если учесть, что на уровне нейтральной оси σ i = 0, hi = h /2, ri = r, σ0 = 6 M /(bh 2), то после подстановки в (21) получаем формулу для максимального радиального напряжения σ r макс = 3 M /(2 rbh) ≤ R р90 (R с90). (36) Рис. 8. Геометрические характеристики и эпюры радиальных и тангенциальных нормальных напряжений гнутоклееного элемента При отношении r / h ≤ 7 нейтральная ось смещается в сторону внутренней кромки, а нормальные напряжения в тангенциальном и радиальном направлениях становятся асимметричными. Формула (36) заменяется формулой σ r макс = (M / Fz 0)[ r 0/ r 1 - 1 - ln (r 0/ r 1)] ≤ R р90; (37) z 0 = J /(Fr); r 0 = r - z 0; r 1 = r - h /2; для прямоугольного сечения (см. рис. 11) F = bh; z 0 = h 2/(12 r); тангенциальные нормальные напряжения σθ i в любом слое таких элементов определяются по формуле σθ i = M (r 0 - ri)/(Fz 0 ri), где r - радиус кривизны бруса по центральной оси сечения; r 0 - радиус кривизны по нейтральной оси; ri - радиус кривизны рассматриваемого волокна. 4.30. В клеефанерных балках допускаются участки большой кривизны при изгибающих моментах любого знака. Это обеспечивается более высоким сопротивлением фанеры растяжению в плоскости листа, чем клееной древесины поперек волокон.
4.31. При проверке прочности тонкостенных сечений (рис. 9) следует учитывать, что радиальные напряжения, накопившиеся в поясах, передаются на стенки через клееные швы с неравномерным распределением по высоте пояса. В условиях, близких к чистому изгибу, проверка клеевых швов выполняется по формуле τш = σ r п(b - Σδф)/(h п n ш) ≤ R срф.ск, где σ r п = (M / F пр z 0)[ r 0 h п/(r 1 r п) - ln (r п/ r 1)]; b - ширина сечения; Σδф - суммарная толщина фанерных стенок; h п - высота пояса; n ш - количество швовмежду поясом и фанерными стенками; R срф.ск = R ф.ск/[1 + β1 h п/ e ]; e - эксцентриситет скалывающего усилия (см. рис. 9); β1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения касательных напряжений в клеевом шве (β1 = 0,15); R ф.ск - расчетное сопротивление скалыванию между слоями в плоскости листа фанеры. Рис. 9. Геометрические характеристики гнутоклееного элемента с фанерными стенками 4.32. Прочность фанерных стенок по радиальным напряжениям проверяется по формуле σ r макс = M /(F пр.ф z 0)[ r 0/ r 1 - 1 - ln (r 0/ r 1)] + σ r п(b - Σδф)/Σδф ≤ R ф.α, (38) где R ф.α - расчетное сопротивление фанеры на растяжение или сжатие (в зависимости от знака момента) под углом между направлениями волокон наружных слоев и радиусом.
|
|||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-19; просмотров: 104; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.135.185.194 (0.006 с.) |