Определение нагрузок на плиту

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

 

 

К курсовому проекту по дисциплине: «Конструкции из дерева и пластмасс»

На тему: «Одноэтажное каркасное здание»

 

 

Выполнила студент 5-го курса

строительного факультета

группы ТП-16

Кот В.Н.

Проверила: Лещук Е.В.

 

 

Брест 2013

Реферат

Расчет конструкций одноэтажного каркасного здания: Пояснительная записка к курсовому проекту по курсу "Конструкции из дерева и пластмасс": 70.02.01 / БрГТУ; Кот В.Н.; ТП-16; Кафедра СК. – Брест, 2013. –с.: рис., табл., источн.

 

Ключевые слова: здание, колонна, ферма, клеефанерная плита, связи, рама, раскос, дерево, металл, нагрузка, сечение, болт, башмак, пластинка-наконечник, вкладыш.

 

Пояснительная записка содержит расчет и конструирование ограждающих конструкций покрытия, статический расчет фермы и подбор сечений ее элементов, расчет и конструирование узловых сопряжений раскосов фермы с ее поясами, статический расчет поперечной рамы и определение расчетных усилий, подбор сечения колонны и расчет сопряжения колонны с фундаментом и стропильной фермой, разработку схемы связей по шатру здания и колоннам, разработку мероприятий по защите деревянных конструкций от гниения и возгорания.

 

Оглавление

Реферат. 2

Введение. 4

1. Расчет и конструирование ограждающей конструкции покрытия. 5

1.1. Расчёт клеефанерной плиты.. 5

2. Расчет и конструирование сегментной металлодеревянной фермы.. 11

2.1. Конструктивная схема фермы.. 11

2.2. Статический расчет. 11

2.3. Конструктивный расчет. 15

2.3.1. Подбор сечения панелей верхнего пояса. …… 15

2.3.2. Расчет раскосов. 17

2.3.3. Подбор сечения нижнего пояса. 18

2.4. Конструирование и расчет узлов. 19

2.4.1. Опорный узел. 19

2.4.2. Коньковый узел. 22

2.4.3. Нижний промежуточный узел. 25

3. Статический расчет поперечной рамы и подбор сечения колонны.. 26

3.1. Определение вертикальных нагрузок на раму. 27

3.2. Определение горизонтальных нагрузок на раму. 27

3.3. Статический расчет рамы.. 29

3.4. Подбор сечения колонны.. 30

3.5. Расчет базы колонны.. 33

4. Мероприятия по защите деревянных конструкций от гниения и возгорания. 36

5. Разработка схемы связей по шатру здания и колоннам.. 37

Литература. 41

 

 

 

Введение

Древесина является одним из основных строительных материалов. В перспективе при рациональной технологии обработки древесины и эффективном использовании ее отходов, при новых качествах и формах она найдет более широкое применение во многих отраслях народного хозяйства.

Современные сборные деревянные конструкции могут конкурировать со сборными железобетонными – первые значительно дешевле, технологичны в индустриальном изготовлении и при правильной эксплуатации сооружения служат сотни лет. Деревянные конструкции особенно выгодны в сооружениях химической промышленности, где в условиях агрессивной среды они во многих случаях устойчивей и долговечней железобетонных.

К основным достоинствам древесины относятся:

Малый вес. Древесина имеет в среднем плотность 550 кг/м³ и в 14 раз легче стали, в 4,5 раза легче бетона, что позволяет значительно снизить материальные затраты по транспортировке, по устройству фундаментов, обходиться без тяжелых грузоподъемных механизмов при возведении зданий и сооружений.

Прочность. Одним из показателей эффективности применения конструкций из различных материалов является показатель удельной прочности материала, который выражается отношением плотности материала к его расчетному сопротивлению

Деформативность и вязкость. Из всех традиционных строительных материалов только древесина в меньшей степени реагирует на неравномерную осадку оснований фундаментов. Вязкий характер разрушения древесины (за исключением скалывания) позволяет перераспределять усилия в элементах, что не вызывает мгновенного отказа конструкций.

Температурное расширение. Коэффициент линейного расширения древесины различен вдоль волокон и под углом к ним. Вдоль волокон значение этого коэффициента в 7-10 раз меньше, чем поперек волокон, и в 2-3 раза меньше, чем у стали. Этот факт дает возможность не учитывать влияние температуры и не требует членения здания на температурные блоки.

Теплопроводность. Малая теплопроводность древесины, обусловленная ее структурой, является основой широкого применения в стенах ограждающих конструкций.

К недостаткам можно отнести:

Неоднородность, анизотропность древесины и пороки. Неоднородность древесины проявляется в различии строения и свойств годовых слоев, образующихся в процессе роста дерева в зависимости от условий внешней среды, т.е. климатических условий, различных районов, экологии, продолжительности зимнего и летнего периодов. Неоднородность древесины сказывается на изменчивости показателей прочности, что усложняет получение достоверных расчетных характеристик древесины.

Зависимость физико-механических свойств древесины от влажности. Древесина обладает способностью впитывать в себя влагу ввиду своей гигроскопичности. От количества влаги в древесине в значительной мере зависят и ее физико-механические свойства. Большое количество влаги может в значительной мере нивелировать некоторые достоинства древесины.

Древесина используется в малом судостроении, строительстве, столярном производстве. Это элементы строительных конструкций, стеновой брус, паркет, погонажные изделия, оконные рамы, шпалы и столбы линий электропередач. Из дерева делают сваи и другие элементы гидротехнических сооружений, которые служат неограниченно долго.

Конструкции из дерева дают возможность экономично и красиво оформить здания различного назначения: спорт- и кинозалы, склады, ремонтные мастерские, выставочные павильоны, ангары. Деревянные конструкции используются также в покрытиях малоэтажных гражданских, промышленных и сельскохозяйственных зданиях, в сборном малоэтажном жилищном строительстве и в других сооружениях.

 

1. Расчет и конструирование ограждающей конструкции покрытия

Расчёт клеефанерной плиты

Запроектировать и рассчитать клеефанерную плиту под утепленную рулонную кровлю по сегментным фермам пролетом , установленным с шагом . Утеплитель плотностью и толщиной .Класс условий эксплуатации – 1, класс ответственности здания – I, значение массы снегового покрова на 1 м² поверхности земли . Древесина каркаса – лиственница, обшивки из лиственной фанеры.

Конструктивное решение

Принимаем клеефанерную плиту размерами (конструктивные размеры 1490х4380 мм) (рис. 1). Для верхней обшивки используем фанеру толщиной , для нижней Предварительно назначаем высоту сечения плиты Требуемая высота сечения ребер Назначаем высоту сечения ребер в соответствии с сортаментом пиломатериалов что после острожки составит Полная высота сечения плиты что в пределах рекомендуемого значения. Толщину средних рёбер принимаем что после острожки по пласти для крайних рёбер составит (рисунок 1).

Каркас плиты принимаем состоящим из четырёх продольных ребер, расстояние между которыми в свету 41,5 см (рисунок). Для обеспечения совместной работы плит во время эксплуатации к крайним ребрам приклеиваются стыковочные бруски, высота сечения которых принимается равной половине высоты сечения продольных рёбер.

Поперечные рёбра устраиваем только в торцах панелей в виде вкладышей, склеенных из обрезков досок, волокна которых направлены вдоль пролёта. При сборе нагрузок принимаем, что вес вкладышей составляет 30% от веса продольных рёбер.

 

 

1-вкладыш; 2-стык фанеры; 3-верхняя фанера обшивки;4-нижняя фанера обшивки; 5-продольное ребро; 6-стыковочный брусок; 7-паоизоляция; 8-утеплитель

Рисунок 1.1 –Клеефанерная плита

 

Определение усилий в плите

Плиту рассчитываем по схеме однопролетной свободно опертой балки. Расчетный пролет панели м,

где 0,99 – переходный коэффициент от длины к расчётному пролёту, учитывающий минимальную площадку опирания конструкции.

Максимальный изгибающий момент

Поперечная сила на опоре

 

 

Рисунок 1.2 - Расчётная схема верхней обшивки на монтажную нагрузку

 

 

Конструктивная схема фермы

Принимаем сегментную ферму с разрезным верхним поясом из дощатоклееных блоков. Геометрические размеры фермы представлены на рисунке. Расчетный пролет фермы . Расчетная высота фермы . Решетка фермы треугольная. Радиус оси верхнего пояса:

.

Длина дуги верхнего пояса ,

где – центральный угол; ,

откуда , .

В соответствии с заданной схемой фермы длину верхнего пояса разбиваем на четыре равные панели, а нижний пояс – на три. Длина панели верхнего пояса , нижнего пояса - .

Линейные размеры элементов фермы определяем без учета строительного подъема по таблицеV4.1 приложения У[4].

 

Статический расчет

Нагрузка от покрытия на 1 м²:

;

.

Нагрузка от собственного веса фермы определяется по формуле:

,

где – коэффициент собственной массы для металлодеревянной фермы, таблица 47[5];

– эквивалентная равномерно распределённая снеговая нагрузка для первого варианта загружения;

здесь – нормативное значение веса снегового покрытия на 1 м²поверхности земли;

и – коэффициенты перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие по первому варианту нагружения соответственно в узлах 3 и 1 (схема б, рисунок 2.1).

Для первого варианта нагружения (схема б, рисунок 2.1) ,

где – угол покрытия, град.

В узле 3при ;

в узле 1 при – .

Постоянная нагрузка от покрытия на 1 м² горизонтальной проекции с учетом коэффициента и массы фермы равна:

нормативная ;

расчетная ,

где – коэффициент надежности по нагрузке для деревянных конструкций согласно таблице 1 [2].

Для второго варианта нагружения (схема в, рисунок 2.1) .

В узле 3при ;

в узле 1 при – .

Интенсивность снеговой нормативной нагрузки для первого варианта нагружения равна :

– в узле 3: ;

– в узле 1: .

Интенсивность снеговой нормативной нагрузки для второго варианта нагружения (по треугольнику)

в узле 3:

в узле 1:

Погонная расчетная нагрузка на ферму:

постоянная ;

интенсивность снеговой нагрузки .

Для первого варианта нагружения:

– в узле 3: ;

– в узле 1: .

Для второго варианта нагружения (по треугольнику):

в узле 1 ;

в узле 2 ,

где – коэффициент надежности по нагрузке для снеговой нагрузки при , (п. 5.7 [2]);

– коэффициент для определения координаты узла 2 (таблица V4.1, приложение У [4]).

Для определения расчетных усилий в элементах сегментных ферм рассматриваются следующие сочетания постоянных и временных нагру­зок на горизонтальную проекцию:

– постоянная и временная снеговая по всему пролету - для определения усилий в поясах;

– постоянная нагрузка по всему пролету и временная снеговая нагрузка на половине пролета - для определения усилий в элементах решетки.

Поскольку ветровая нагрузка разгружает ферму, в расчет ее не учитывают.

В расчете сегментных ферм рассматривают 3 варианта нагружения снеговой нагрузкой (рисунок 2.1):

– распределенная по всему пролету по первому варианту – схема б;

– распределенная по закону треугольника по всему пролёту – схема в;

– распределенная по закону треугольника на одной половине про­лета – схема г.

Определяем усилия в элементах фермы от постоянной и временной нагрузок по таблицам приложения У [4] (от погонной нагрузки).

а) -постоянная нагрузка по всему пролёту;

б) – снеговая нагрузка по всему пролету, по первому варианту распределения ();

в) - снеговая нагрузка по всему пролету, распределенная по закону треугольника;

г) - снеговая нагрузка на одной половине пролета, распределенная по закону треугольника;

Рисунок 2.1 - Геометрическая схема сегментной фермы и возможные варианты нагружения

 

Таблица 2.1 - Усилия в элементах фермы, кН

Элементы фермы	Стержни	От постоянной нагрузки Gd=0,939 кН/м	От снеговой нагрузки Qd=3,274 кН/м	От снеговой нагрузки Qd,Δ=7,656кН/м	Расчетные усилия, Nd
слева	справа	по пролету	Растяжение +	Сжатие –
Верхний пояс	О1	-18,4822	-58,2229	-42,6442	-13,274	-49,2813		76.7051
О2	-17,2155	-54,7687	-32,6311	-14,064	-39,6633		71.9842
О3	-17,2155	-54,7687	-18,8671	-20,673	-29,2034		71.9842
О4	-18,4822	-58,2229	-16,5229	-32,547	-32,7965		76.7051
Нижний пояс	И1	16,89504	53,22316	38,98175	12,0379	45,00071	70.1182
И2	17,25413	55,59173	23,44596	16,478	31,68498	72.84586
И3	16,89504	53,22316	15,10491	24,8659	27,53787	70.1182
Раскосы	Д1	0,23367	1,541465	-10,1112	3,13671	-8,54285	3.37038	9.87753
Д2	-0,26995	-1,78142	11,68198	-3,8008	9,781569	11.41203	4.07075
Д3	-0,26995	-1,78142	-6,27348	6,88814	-2,82941	6.61819	6.54343
Д4	0,23367	1,541465	5,429406	-6,8881	1,985334	5.663076	6.65443
где – расчётное усилие в стержне О1 от постоянной нагрузки, здесь – расчётная постоянная нагрузка на 1 п.м. длины фермы; – значение коэффициента для определения продольной силы в стержне О1 (таблица V.4.2, приложение У [4]); – пролёт фермы.

Конструктивный расчет

Расчет раскосов

Все раскосы проектируем клееными одинакового сечения из досок толщиной 30 мм. За расчетное усилие принимаем сжимающее усилие по таблице 2.1. Расчёт ведём для самого длинного раскоса 3-7.

Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения . Принимаем сечение раскосов , где (рисунок 2.3).

Рисунок 2.3 - Сечение раскосов

 

Проверяем сечение раскоса на устойчивость по формуле(7.5)[1]:

где –расчётное сжимающее усилие в раскосе 3-7 (таблица 2.1);

(п.5.2.15[1]);

;

;

;

, т.к. ;

,

где – расчетное сопротивление лиственницы сжатию вдоль волокон для 2-го сорта для элементов прямоугольного сечения шириной от 0.11м до 0.13м при высоте сечения от 0.11 до 0.5 м (таблица 6.4[1]);

– переходной коэффициент для лиственницы, учитывающий породу древесины

(таблица 6.5 [1]);

– коэффициент условий работы для учёта класса продолжительности действия нагрузок и условий эксплуатации (таблица 6.3 [1]);

– коэффициент, учитывающий высоту сечения, при (таблица 6.8 [1]);

– коэффициент, учитывающий толщину слоя, при (таблица 6.9 [1]);

Запас прочности , однако уменьшение сечения не возможно из условия предельной гибкости.

 

Опорный узел

В опорном узле верхний пояс упирается в плиту (упорная плита) с рёбрами жёсткости, приваренную к вертикальным фасонкам сварного башмака(рисунок 2.4). Снизу фасонки приварены к опорной плите. Толщина фасонок принята 0,8 см.

1 – опорная плита; 2 – вертикальные фасонки сварного башмака; 3 – упорная плита; 4 – рёбра жёсткости упорной плиты; 5 – болт Æ14 мм, l=160 мм; 6 – верхний пояс фермы; 7 – нижний пояс фермы (неравнополочный уголок ∟75´50´5); 8 – соединительная прокладка - ∟63´40´4, l=100 мм.

Рисунок 2.4 - Опорный узел фермы

 

Определяем площадь опирания торца верхнего пояса на упорную плиту башмака из условия смятия древесины под действием максимальной сжимающей силы :

,

где ,

здесь – расчетное сопротивление лиственницы смятию вдоль волокон для 2-го сорта для элементов прямоугольного сечения шириной свыше 0.13 м при высоте сечения от 0.13 до 0.5 м (таблица 6.4 [1]).

Приняв ширину плиты равной ширине верхнего пояса, находим длину плиты: . Конструктивно принимаем .

Тогда: . Упорную плиту проектируем с ребрами жесткости (рисунок 2.5).

 

Рисунок 2.5 - Упорная плита башмака с ребрами жесткости

 

Проверяем местную прочность упорной плиты на изгиб. Для этого рассмотрим среднюю часть упорной плиты как прямоугольную плиту, свободно опёртую по четырём сторонам, которыми являются вертикальные фасонки башмака и рёбра жёсткости упорной плиты. Вертикальные фасонки толщиной по 8 мм располагаем на расстоянии 100 мм в свету для того, чтобы между ними могли разместиться два неравнополочных уголка нижнего пояса.

Расчёт ведём по формулам теории упругости, приведенным в [7]. Расчётные пролёты опёртой по четырём сторонам плиты (рисунок 2.4 и 2.5):

, .

При согласно табл. 4.5 [7] .

Изгибающий момент в такой плите: .

Крайние участки упорной плиты рассмотрим как консоли. Расчёт ведём для полосы шириной 1 см.

При – .

По наибольшему из найденных для двух участков плиты изгибающих моментов определяем требуемую толщину плиты по формуле (4.13) [7]:

,

– расчетное сопротивление при изгибе стали класса С245 толщиной от 2 до 20 мм (таблица 51^* [6]).

Принимаем .

Проверяем общую прочность упорной плиты на изгиб. Расчёт ведём приближенно как расчёт балок таврового сечения (рисунок 2.4) пролётом, равным расстоянию между осями вертикальных фасонок .

Нагрузка на рассматриваемую плиту ():

,

где – максимальное сжимающее усилие в опорной панели верхнего пояса (таблица 2.1).

Интенсивность нагрузки под торцом элемента верхнего пояса шириной 11.5 см:

.

Изгибающий момент в балке таврового сечения:

.

Определяем момент сопротивления заштрихованной части сечения плиты, рисунок 2.5.

Расстояние от нижней грани ребер жесткости до центра тяжести сечения:

,

Где ;

.

.

.

.

Запас прочности .

Рассчитываем опорную плиту(рисунок 2.4). Полагаем, что опорная плита башмака опирается на брус из такой же древесины, что и ферма. Определяем размеры опорной плиты.

Длина опорной плиты l_пл принимается исходя из конструктивных требований (таблица 39 [6]) не менее значения:

,

где –ширина горизонтальной полки уголка нижнего пояса фермы;

– толщина вертикальной фасонки;

– предварительно принятый диаметр отверстия под болт, крепящий ферму к колонне.

Принимаем длину опорной плиты .

Максимальная опорная реакция фермы от постоянной нагрузки и снеговой нагрузки по всему пролету по закону треугольника:

Требуемая ширина опорной плиты будет равна:

.

Принимаем размеры плиты .

Напряжения смятия под опорной плитой:

где – расчетное сопротивление лиственницы 2-го сорта местному смятию поперёк волокон в узловых примыканиях элементов (таблица 6.4 [1]).

Запас прочности , однако размеры плиты мы не можем уменьшить исходя из конструктивных требований.

Толщину опорной плиты (рисунок 2.4) находим из условия изгиба:

— консольного участка ;

— среднего участка ,

где – вылет консоли;

– пролёт среднего участка.

При ширине расчётной полосы в 1 см находим толщину плиты:

.

Принимаем .

Находим длину сварных швов, крепящих уголки нижнего пояса к вертикальным фасонкам.

Принимаем полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С (ГОСТ 2246-70^*), для которой (таблица 56 [6]). В соответствии с таблицей 38^* [6] принимаем катет шва по перу, а по обушку Для выбранного катета шва при полуавтоматической сварке и (таблица 34^* [6]). Для стали класса С245 (таблица 51^* [6]) и соответственно .

Т.к. , расчёт ведём по металлу границы сплавления. Тогда, с учётом распределения усилия, требуемая расчётная длина шва составит:

Принимаем сварные швов минимальной длины, т.е. 5см.

 

Коньковый узел

Нижний промежуточный узел

 

В узле нижнего пояса фермы(рисунок 2.8) уголки прерываются и перекрываются пластинами. В центре пластины просверлено отверстие для узлового болта. Исходя из условия размещения сварных швов, прикрепляющих уголки к пластинам и условия размещения узлового болта, ширину пластин назначаем 11.0 см.

Из условия прочности на растяжение стальной передаточной пластины, ослабленной отверстием под узловой болт, найдем её толщину:

(предварительно принятый диаметр под узловой болт);

(таблица 3.1);

Из условия возможности выполнения принятых ранее сварных швов в соответствии с п12.8(5) принимаем . Однако в таком случае суммарная ширина составит 110 мм, что на 5 мм меньше ширины раскосов. Поэтому окончательно назначаем .

Передаточные пластины соединяются с уголками с нижнего пояса сварными швами такой же длины, как и в опорном узле.

Диаметр болта определяем из условия его изгиба от максимальной силы, выбранной из разности усилий в смежных панелях нижнего пояса и равнодействующей усилий в раскосах.

Максимальная разность усилий в смежных панелях нижнего пояса возникает при постоянной нагрузке и односторонней снеговой нагрузке, распределенной по треугольнику:

(см. таблицу 2.1)

1 – раскос; 2 – нижний пояс фермы (2∟ 75x50х5); 3 – узловой болт Æ16 мм, l=170 мм; 4 – передаточная пластина 340´110´8 мм; 5 – пластинка-наконечник 390´100´8 мм; 6 – болт Æ10 мм, l=280 мм; 7 – болт Æ10 мм, l=280 мм; 8 – гвоздь Æ5 мм; 9 – подкладка 120´100´8 мм;

Рисунок 2.8 - Нижний промежуточный узел фермы

 

Равнодействующую усилий в раскосах определяем аналитически по теореме косинусов. Из таблицы 2.1 выбираем при действии на ферму постоянной нагрузки и снеговой нагрузки, распределенной по треугольнику на половине пролета усилия .

Тогда

Где - угол между .

Изгибающий момент в узловом болте

Где е=0,8+0,4=1.2см – эксцентриситет приложения усилия (рисунок 8).

Диаметр болта определяем по формуле:

.

Принимаем узловой болт диаметром d =1.6см.

Прочность на растяжение стальных пластинок-наконечников, ослабленных отверстиями под болты и гвозди, проверялись в п.3.1.4.2.1.

 

3. Статический расчет поперечной рамы и подбор сечения колонны

По исходным п. 1 и 2 подобрать сечение клееной колонны из древесины лиственницы 2-го сорта и законструировать ее сопря­жение с фундаментом. Высота до низа фермы Н=7.5 м. Здание проектируется для типа местности "В" в V ветровом районе.

 

Статический расчет рамы

Поскольку рама является ста­тически неопределимой системой, то определяем значение лишнего не­известного, которым является продольное усилие в ригеле “F_x”. Расчет выполняем для каждого вида загружения:

- от ветровой нагрузки на стены:

- от ветровой нагрузки, приложенной в уровне ригеля:

- от стенового ограждения:

,

где ,

здесь – расстояние между серединой высоты сечения колонны и серединой толщины стенового ограждения(толщина стенового ограждения принята равной высоте сечения деревянной составляющей покрытия).

Примем, что положительное значение неизвестного “F_X” направле­но от узлов рамы (на рисунке 3.1,а показано сплошной линией), а изгибающего момента – по часовой стрелке.

Определим изгибающие моменты в заделке рамы.

Для левой колонны:

Для правой колонны:

Поперечная сила в заделке:

Расчетные усилия:

; ;

,

где –коэффициент сочетания согласно п. 1.12 [2], учитывающий действие двух кратковременных нагрузок.

 

Подбор сечения колонны

Так как – отметка низа стропильных конструкций, то определим фактическую длину колонны по формуле:

,

где ,принимаем (таблица 21 [8]) – высота сечения обвязочного бруса из условия устойчивости,

здесь – шаг несущих конструкций;

– предельная гибкость для связей (таблица 7.7 [1]);

– высота фундамента под колонну над уровнем пола.

Проектируем колонну прямоугольного се­чения, рисунок 3.2. Ширину сечения определяем из условия предельной гибкости из плоскости рамы с учётом отсутствия распорки по середине высоты колонны. Такие распорки необходимо устанавливать при .

Рисунок 3.2 – Сечение колонны

 

,

где – расчетная длина колонны из плоскости рамы с учётом отсутствия распорки посередине высоты колонны;

– предельная гибкость колонны (таблица 7.7 [1]).

Принимаем ширину сечения колонны 225 мм, что с учетом острожки досок по кромкам составит .

После назначения ширины сечения колонны проверяем длину опорной плиты фермы по формуле:

,

где – ширина сечения колонны;

– расстояние от края элемента крепления (уголка) (см. рисунок 71 [5]) до центра отверстия под болт (прил. VI, таблица 11 [7]);

– предварительной принятый диаметр отверстия под болт, крепящий ферму к колонне.

Так как , следовательно, длина опорной плиты фермы принята правильно.

Высоту сечения колонны принимаем из 16 досок толщиной 33 мм (после острожки). Тогда высота сечения .

Проверим сечение сжато-изогнутого элемента по формуле (7.21) [1]:

,

где – расчетная продольная сила;

– площадь расчетного сечения нетто;

– расчетный изгибающий момент;

– коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вслед­ствие прогиба элемента, определяемый по формуле (7.22) [1]:

,

где – коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле:

, где – для древесины (п. 7.3.2 [1]);