ТЕМА: Расчет соединения элементов деревянных конструкций: лобовая врубка.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

 

по выполнению практических работ

для учащихся дневного и заочного отделения

специальность 2-70 02 01 «Промышленное и гражданское строительство»

Раздел 2 «Металлические конструкции»

 

 

Составила: Сипливая А.С., преподаватель Брестского государственного политехнического колледжа.

 

Методические указания обсуждены на заседании цикловой комиссии строительного отделения.

 

Протокол № ______ от «____»_________________2010 г.

 

 

Председатель ________Е.А. Миронюк

 

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 6

 

ТЕМА: Расчет центрально-сжатой стойки. Расчет балки перекрытия.

ЦЕЛЬ: Рассчитать центрально-сжатую стойку. Рассчитать балку

перекрытия.

 

I. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ

 

1 Расчет центрально-сжатого элемента

 

1.1 Центрально сжатые элементы постоянного поперечного сечения следует рассчитывать по формулам:

на прочность (1)

на устойчивость (2)

где f_{c ,0, d} — расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон

(см. таблицу 3, приложение 1);

A_d — расчетная площадь поперечного сечения, принимаемая равной:

— площади сечения брутто A _sup, если ослабления не выходят на кромки и площадь ослабления не превышает 25 % площади брутто;

— площади сечения нетто A _inf с коэффициентом 4/3, если ослабления не выходят на кромки и площадь ослабления превышает 25 % площади брутто;

— площади сечения нетто A _inf, если ослабления выходят на кромки;

k_c — коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле (3) или (4).

1.2 При расчете центрально сжатых элементов на устойчивость следует учитывать упругую и упругопластическую работу древесины. Критические напряжения в указанных областях разделяются граничной гибкостью, которая в расчетах принята равной = 70.

Коэффициент продольного изгиба следует определять по формуле (3) или (4), в зависи­мости от гибкости элемента:

при (3)

при (4)

где с = 0,8 для древесины и с = 1 для фанеры;

С = 3000 для древесины и С = 2500 для фанеры.

1.3 Гибкость элементов цельного, постоянного по длине сечения определяется по формуле

, (5)

где — расчетная длина элемента;

i — радиус инерции сечения элемента в направлении соответствующей оси.

1.4 Расчетную длину элемента следует определять по формуле

(6)

где — коэффициент, определяемый в соответствии с требованиями таблице 1(приложение 1);

l— свободная длина элемента.

Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в таблице 2 (приложение 1)

 

Расчет изгибаемого элемента

 

 

2.1 Расчет изгибаемых элементов на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

, (7)

где — расчетный изгибающий момент;

— расчетное сопротивление изгибу(см. таблицу 3, приложение 1);

— расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента.

Для элементов из цельной древесины .

При определении ослабления сечений, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном расчетном сечении.

2.2 Расчет изгибаемых элементов на прочность при скалывании следует производить по формуле

, (8)

где — расчетная поперечная сила;

— статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

— момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

— расчетная ширина сечения элемента;

— расчетное сопротивление древесины скалыванию при изгибе(см. таблицу 3, приложение 1).

 

II ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Задача 1. Определить размеры квадратного поперечного сечения цельной центрально сжатой стойки длиной l_d = 3,6 м. Материал – сосна 1-го сорта. Расчетное усилие, действующее на стойку с учетом коэффициента надежности по ответственности N_d = 380 кН (длительная). Класс условий эксплуатации - 3. Проверить устойчивость подобранного сечения стойки.

Из условия устойчивости определяем площадь поперечного сечения

 

Задаёмся гибкостью элемента λ=70.

, c=0,8 для древесины

Определяем расчётное сопротивление сжатию.

По сортаменту пиломатериалов подбираем сечение 250×250.

Определяем гибкость стойки:

Проверяем условие 49,8<70 определяем коэффициент продольного изгиба

7,6 МПа < 13,6МПа

Окончательно принимаем сечение 250×250.

 

Задача 2. Подобрать прямоугольное сечение (соотношение сторон h/b =1,5) деревянной балки перекрытия жилого дома. Класс условий эксплуатации - 2. Материал балки – кедр сибирский 2 сорта. Расчетная длина балки – l_d = 4,78 м. Нагрузка на погонный метр балки: q_d = 5,65 кН/м (длительная). Выполнить проверку принятого сечения на скалывание.

 

Из условия прочности определяем требуемый момент сопротивления.

Определяем расчётный момент:

Определяем расчётное сопротивление:

из соотношения сторон принимаем 1,5b=h следовательно

Выражаем ширину сечения балки:

мм

принимаем сечение балки 150х225 мм

Проверяем прочность на скалывание:

Определяем расчётное сопротивление древесины на скалывание:

0,6 МПа>1,37 МПа, прочность на скалывание обеспечена, окончательно принимаем сечение 150х225 мм.

 

III ЗАДАНИЕ ДЛЯ ПРАКТИЧЕСКОЙ РАБОТЫ

 

Задача№1 Определить размеры квадратного поперечного сечения цельной центрально сжатой стойки. Проверить устойчивость подобранного сечения стойки. Исходные данные принять по одному из вариантов таблицы 1.

 

 

Исходные данные к задаче

Таблица 1

Номер варианта	Длина l, м	Древесина	Расчетное усилие, Nd кН (длительная)	Класс условий эксплуатации	Условия закрепления
		Сосна 1 с			Два шарнирных конца
	2,1	Сосна 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	2,2	Дуб 2 с			Два шарнирных конца
	2,3	Кедр сибирский 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	2,4	Лиственница 2 с			Два шарнирных конца
	3,8	Лиственница 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	2,6	Кедр сибирский 1 с			Два шарнирных конца
	2,7	Дуб 1 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	2,8	Кедр сибирский 1 с			Два шарнирных конца
	2,9	Сосна 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
		Лиственница 1 с			Два шарнирных конца
	3,1	Кедр сибирский 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	4,0	Дуб 1 с			Два шарнирных конца
	3,3	Сосна 1 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	3,4	Лиственница 2 с			Два шарнирных конца
	3,5	Дуб 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	3,6	Сосна 2 с			Два шарнирных конца
	3,7	Лиственница 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	3,8	Кедр сибирский 2 с			Два шарнирных конца
	3,9	Сосна 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
		Сосна 2 с			Два шарнирных конца
	4,1	Дуб 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	4,2	Лиственница евр. 1с			Два шарнирных конца
	4,3	Сосна 1 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	4,4	Кедр сибирский 1 с			Два шарнирных конца
	4,5	Сосна 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	4,6	Сосна 2 с			Два шарнирных конца
	4,7	Кедр сибирский 1 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
	4,8	Дуб 2 с			Два шарнирных конца
	4,9	Сосна 1 с			Один шарнирный и второй защемленный конец
		Кедр сибирский 1 с			Два шарнирных конца
	2,1	Сосна 2 с			Один шарнирный и второй защемленный конец

 

 

Задача№2 Подобрать прямоугольное сечение (соотношение сторон h/b =1,5) деревянной балки перекрытия жилого дома. Выполнить проверку принятого сечения на скалывание.

Исходные данные принять по одному из вариантов таблицы 2.

 

Исходные данные к задаче

Таблица 2

Номер варианта	Длина балки l, м	Нагрузка на погонный метр балки: qd кН/м (длительная)	Древесина	Класс условий эксплуатации
			Кедр сибирский 1 с
	5,9	4,9	Сосна 2 с
	5,8	4,8	Лиственница 1 с
	5,7	4,7	Кедр сибирский 2 с
	5,6	4,6	Дуб 1 с
	5,5	4,5	Сосна 1 с
	5,4	4,4	Лиственница 2 с
	5,3	4,3	Сосна 1 с
	5,2	4,2	Сосна 2 с
	5,1	4,1	Дуб 2 с
	5,0	4,0	Кедр сибирский 2 с
	4,9	3,9	Лиственница 2 с
	4,8	3,8	Лиственница 2 с
	4,7	3,7	Кедр сибирский 1 с
	4,6	3,6	Дуб 1 с
	4,5	3,5	Сосна 1 с
	4,4	5,0	Кедр сибирский 1 с
	4,3	5,1	Сосна 2 с
	4,2	5,2	Дуб 2 с
	4,1	5,3	Дуб 2 с
	4,0	5,4	Лиственница евр. 1с
	4,1	5,5	Сосна 1 с
	4,2	5,6	Кедр сибирский 1 с
	4,3	5,7	Сосна 2 с
	4,4	5,8	Сосна 2 с
	4,5	5,9	Дуб 2 с
	4,6	6,0	Кедр сибирский 2 с
	4,7	4,9	Сосна 2 с
	4,8	4,8	Лиственница 2 с
	4,9	4,7	Кедр сибирский 2 с
	5,0	4,6	Сосна 2 с
	5,1	4,5	Сосна 2 с

 

 

Контрольные вопросы.

 

1. Какая древесина применяется для изготовления несущих конструкций?

2. Как определяется расчетное сопротивление древесины?

3. В каком случае сжатые деревянные элементы рассчитываются только по

прочности, а в каком по прочности и устойчивости?

4. Чему равны значения предельной гибкости для основных сжатых элементов,

второстепенных сжатых, растянутых?

5. По каким нагрузкам выполняются расчеты изгибаемых элементов по предель-

ным состояниям первой группы?

6. Запишите условие прочности изгибаемых элементов.

7. Запишите условие устойчивости центрально-сжатого элемента.

8. Как определить расчетную длину центрально-сжатого элемента?

 

 

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 7

II ПРИМЕР РАСЧЕТА

Рассчитать и запроектировать опорный узел треугольной стропильной фермы, выполненной лобовой врубкой с одним зубом. Пояса фермы выполнены из брусьев (). Угол между поясами α= 27° (sin α = 0,45; cos α= 0,89). Расчетное сжимающее усилие в верхнем поясе N_d1 = 40 кН(длительное). Материал древесины сосна 2 сорта, влажность 12%. Класс условиэксплуатации-2

 

 

Расчетное растягивающее усилие в нижнем поясе

N_d2 = N _d1 · cos α=40 · 0,89=35,6кН(длительное).

1.Требуемая несущая способность лобовой врубки из условия смятия древесины

R_cm,d = f_cm,a,d ·A_c, должна быть не менее N_d1=40 кН.

 

Расчетное сопротивление смятию

f_сm,о,d =f_сm,о,d · k_mod · k_x = 15 · 0,95· 1 = 14.25 МПа

f_cm,90,d = f_cm90,d · k_mod · k_x = 3 · 0,95· 1 =2.85МПа

 

Исходя из этого площадь смятия

Из формулы (3) определяем глубину врубки

Принимаем h₁=3см, тогда h_w= 3 h₁ = 3 ·3 = 9см.

 

Так как h₁< h_w/3 принимаем глубину врубки h₁= h_w/3.

Окончательно сечение брусьев , что соответствует сортаменту пиломатериалов.

Т.к. сечения элементов определялось из условия смятия, то прочность на смятие обеспечена.

 

2.Определим несущую способность лобовой врубки из условия скалывания (5)

f_v,о,d = f_v,о,d · k_mod · k_x = 2.1 · 0.95· 1 = 1.995 МПа

Из условия (1) определяем

Окончательно принимаем .

A_v=b · l_v= 15 · 25 = 375 см²

R_νd = 0,978·375 = 36,67кН > N_d2=35,6 кН.

Следовательно, несущая способность лобовой врубки из условия скалывания обеспечена.

 

3. Проверка несущей способности нижнего пояса на разрыв по ослабленному сечению (9)

σ_t,о,d = N _d / А_{i nf} ≤ f_t,о,d

f_t,о,d = f_t,о,d · k_mod · k_x =7.0 · 0.95·1 = 6.65МПа

А_inf = А_sup – А_осл = 15 · 12,5 – 15 ·3 = 142,5 см².

Для обеспечения несущей способности должно выполняться условие N _d> N_d2

N _d = f_t,о,d··А_{i nf} = 0.665 ·142,5 = 94,76 кН > N_d2 =35,6кН

Прочность нижнего пояса по ослабленному сечению на разрыв обеспечена.

 

 

III ЗАДАНИЕ ДЛЯ ПРАКТИЧЕСКОЙ РАБОТЫ

 

Рассчитать и запроектировать опорный узел треугольной стропильной фермы, выполненной лобовой врубкой с одним зубом. Пояса фермы выполнены из брусьев.

Исходные данные принять по одному из вариантов таблицы 1.

 

Таблица 1 Исходные данные к задаче

Номер варианта		Древесина	Угол α	Nd1, кН	Класс усло- вий эксплу- атации
	150х150	Сосна 2 с
	150х150	Дуб 2 с
	125х150	Кедр сибирский 2 с
	125х150	Лиственница 2 с
	125х175	Кедр сибирский 1 с
	125х175	Дуб 1 с
	150х150	Сосна 1 с
	150х150	Кедр сибирский 1 с
	150х175	Сосна 2 с
	150х175	Лиственница 1 с
	150х200	Кедр сибирский 2 с
	150х200	Дуб 1 с
	175х175	Сосна 1 с
	175х175	Лиственница 2 с
	175х225	Кедр сибирский 1 с
	175х225	Сосна 2 с
	200х200	Дуб 2 с
	200х200	Дуб 2 с
	200х250	Лиственница евр. 1с
	200х250	Сосна 1 с
	250х250	Кедр сибирский 1 с
	250х250	Сосна 2 с
	200х250	Сосна 2 с
	200х250	Дуб 2 с
	200х200	Кедр сибирский 2 с
	200х200	Сосна 2 с
	175х225	Лиственница 2 с
	175х225	Кедр сибирский 2 с
	175х175	Сосна 2 с
	175х175	Сосна 2 с

 

Контрольные вопросы

1. Какие вы знаете соединения элементов деревянных конструкций?

2. Какое соединение называется врубкой?

3. Расскажите конструктивные требования к решению врубки.

4. Как определяется расчетная несущая способность соединения на смятие?

5. Как определяется расчетная несущая способность соединения на скалывание?

6. Расскажите о назначении аварийного болта.

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 8

 

Проверка на прочность

Обрешетку рассматриваем как двухпролетную неразрезную балку с пролетом l=B=110 см. Наибольший изгибающий момент равен:

а) для первого сочетания нагрузок (собственный вес и снег):

Рис. 2 Расчетная схема настила при первом сочетании нагрузок

 

б) для второго сочетания нагрузок (собственный вес и монтажная нагрузка):

Рис. 3 Расчетная схема настила при втором сочетании нагрузок

где - сосредоточенная нагрузка;

Так как

,толщину настила определяем при втором сочетании нагрузок, где:

- коэффициент условий работы для 3 класса условий эксплуатации при учёте полной снеговой нагрузки (табл.5 приложение 1);

- коэффициент условий работы для 3 класса условий эксплуатации при учёте кратковременного действия монтажной нагрузки (табл.5 приложение 1).

Так как плоскость действия нагрузки не совпадает с главными плоскостями сечения бруска, то брусок рассчитываем на косой изгиб.

Составляющие изгибающего момента относительно главных осей бруска равны:

Моменты сопротивление и инерции сечения следующие:

 

Наибольшее напряжение:

<

Определяем запас прочности:

<1 (запас прочности составляет 24%), где

здесь f_m,d=13 МПа=1,3 кН/см² – расчетное сопротивление изгибу для элементов настила из древесины сосны 3-го сорта (см приложение 2);

k_mod=1,05 – коэффициент условий работы для 3 класса условий эксплуатации при учёте полной снеговой нагрузки (табл.5 приложение 1);

g_n=0,95 – коэффициент надежности по назначению для II класса ответственности здания (приложение 3).

Проверка на жесткость

Определяем прогиб от нормативной нагрузки в плоскости, перпендикулярно скату:

,

Определяем прогиб от нормативной нагрузки в плоскости, параллельно скату:

где: F_k=0,134 кН/м=0,0013 кН/см – полная нормативная нагрузка (см. табл. 1);

Е₀=10⁴´k_mod=0,85´10⁴´0,95=0,81´10⁴ МПа=0,81´10³ кН/см² – модуль упругости древесины вдоль волокон в соответствии с приложением 2;

1/121,5 – предельный относительный прогиб для l_d=1,1 м, табл.8 приложения 1.

Полный прогиб:

<

Принятые при расчете размеры доски для выполнения обрешетки, пригодны в использовании. Т.к. прочность и прогиб доски удовлетворяет нормативным требованиям и они не велики при заданных классах условий эксплуатации и ответственности здания, уменьшить их мы не можем из-за требований предъявленных компанией «РАННИЛА-МОНТЕРЕЙ».

 

III ЗАДАНИЕ ДЛЯ ПРАКТИЧЕСКОЙ РАБОТЫ

 

Рассчитать и запроектировать опорный узел треугольной стропильной фермы, выполненной лобовой врубкой с одним зубом. Пояса фермы выполнены из брусьев.

Исходные данные принять по одному из вариантов таблицы 1.

 

Таблица 1 Исходные данные к задаче

№ варианта	Ширина здания	Уклон кровли	Район строительства	Класс ответств. здания	Класс услов. эксплуатации	Древесина	Шаг расстановки стропил	Расстояние между осями брусков
	3 х 3		I Б	I	II	Сосна 1с	1,3
	3,5 х 3,5		I Б	II	II	Ель 2с	1,2
	3,2 х 3,2		I Б	II	I	Дуб 1с	1,1
	3,1 х 3,1		II Б	I	III	Листв.2с	1,4
	3,0х3.0		I Б	I	I	Листв.1с	1,5
	2,9х2.9		II Б	III	II	Кедр сиб.1с	1,2
	2,7х2.7		II Б	II	I	Сосна 1с	1,3
	2,8х2.8		II Б	II	II	Ель 1с	1,4
	3,5х3.5		I Б	I	II	Листв. 1с	1,4
	3,8х3.8		I Б	I	II	Дуб 1с	1,3
	3,7		II Б	II	I	Дуб 2с	1,5
	3,6		I Б	III	I	Кедр сиб.2 с	1,1
	3,2		II Б	I	I	Сосна 1с	1,1
	3,1		II Б	I	III	Сосна 2с	1,2
	3,0		II Б	II	I	Листв. 1с	1,3
	3,0		I Б	II	II	Сосна 1с	1,5
	3 х 3		I Б	I	II	Листв. 1с	1,3
	3,5 х 3,5		I Б	II	II	Дуб 1с	1,2
	3,2 х 3,2		I Б	II	I	Дуб 2с	1,1
	3,1 х 3,1		II Б	I	III	Кедр сиб.2 с	1,4
	3,0		I Б	I	I	Сосна 1с	1,5
	2,9		II Б	III	II	Сосна 1с	1,2
	2,7		II Б	II	I	Ель 2с	1,3
	2,8		II Б	II	II	Дуб 1с	1,4
	3,5		I Б	I	II	Листв.2с	1,4
	3,8		I Б	I	II	Кедр сиб.1с	1,3
	3,7		II Б	II	I	Сосна 1с	1,5
	3,6		I Б	III	I	Ель 1с	1,1
	3,2		II Б	I	I	Листв.1с	1,1
	3,1		II Б	I	III	Сосна 1с	1,2
	3,0		II Б	II	I	Листв. 1с	1,3
	3,0		I Б	II	II	Сосна 2с	1,5

Контрольные вопросы

 

1. Древесина какого сорта применяется для изготовления деревянных настилов?

2. На сколько опор должны опираться доски настилов?

3. Как принимается снеговая нагрузка при расчете настилов и обрешеток?

4. Что представляет собой расчетная схема: а) настила или обрешетки; б) стропильных ног?

5. На какие два сочетания нагрузок рассчитываются настилы и обрешетки и как определяются расчетные изгибающие моменты?

6. По какой формуле определяется относительный прогиб?

 

Приложение 1

Таблица 1 –значение коэффициента m₀

Продольная нагрузка	Условия закрепления	m0
Продольная сила, приложенная по концам	Два шарнирных конца
Один шарнирный и второй защемленный конец	0,8
Один защемленный и второй свободный конец	2,2
Два защемленных конца	0,65
Нагрузка, распределенная равномерно по длине элемента	Два шарнирных конца	0,73
Один защемленный и второй свободный конец	1,2

 

Таблица 2- предельная гибкость элементов l_max

Наименование элементов конструкций	Предельная гибкость lmax
1 Сжатые пояса, опорные раскосы и опорные стойки ферм, колонны
2 Прочие сжатые элементы ферм и других сквозных конструкций
3 Сжатые элементы связей
4 Растянутые пояса ферм:
в вертикальной плоскости
в горизонтальной плоскости
5 Прочие растянутые элементы ферм и других сквозных конструкций
Примечание — Для сжатых элементов переменного сечения значения предельных гибкостей lmax умножают на где коэффициент принимают по таблице 7.1.

 

Примечания 1)Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 3, следует умножать на коэффициенты условий работы: для различных условий эксплуатации и продолжительности действия нагрузок — на значения коэффициента k _mod, указанные в таблице 5;

2) Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской приведены в таблице 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения значений, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты k_х, указанные в таблице 4.

Таблица 3 — Расчетные сопротивления древесины

Напряженное состояние и характеристика элементов	Обозначение	Расчетные сопротивления, МПа, древесины сортов
1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (за ис­ключением указанных в перечислениях б), в)) высотой до 0,5 м	fm , d , fc ,0, d , fcm ,0, d	14,0	13,0	8,5
б) элементы прямоугольного сечения шириной от 0,11 до 0,13 м при высоте сечения от 0,11 до 0,5 м	fm , d , fc ,0, d , fcm ,0, d	15,0	14,0	10,0
в) элементы прямоугольного сечения шириной св. 0,13 м при высоте сечения от 0,13 до 0,5 м	fm , d , fc ,0, d , fcm ,0, d	16,0	15,0	11,0
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении	fm , d , fc ,0, d , fcm ,0, d	—	16,0	10,0
2 Растяжение вдоль волокон:
а) неклееные элементы б) клееные элементы	ft ,0, d ft ,0, d	10,0 12,0	7,0 9,0	— —
3 Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон	fc ,90, d , fcm ,90, d	1,8	1,8	1,8
4 Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов	fcm ,90, d	3,0	3,0	3,0
б) под шайбами при углах смятия от 90° до 60°	fcm ,90, d	4,0	4,0	4,0
5 Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе неклееных элементов б) при изгибе клееных элементов	fv ,0, d fv ,0, d	1,8 1,6	1,6 1,5	1,6 1,5
в) в лобовых врубках для максимального напряжения	fv ,0, d	2,4	2,1	2,1
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения	fv ,0, d	2,1	2,1	2,1
6 Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных элементов б) в соединениях клееных элементов	fv ,90, d fv ,90, d	1,0 0,7	0,8 0,7	0,6 0,6
7 Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины	ft ,90, d	0,15	0,1	0,08
8 Срез под углом к волокнам 45° То же 90°	fvs ,45, d fvs ,90, d

Таблица 4 — Значения коэффициента k_х для породы древесины