Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет плиты по предельным состояниям второй группы после заголовка интер
Согласно таблице 2 (2), круглопустотная плита эксплуатируется в закрытом помещении и армируется напрягаемой арматурой класса А-V диаметром 10мм и должна удовлетворять 3-й категории требований по трещиностойкости, то есть допускается непродолжительное раскрытие трещин шириной аcrc1=0,4мм, и продолжительное аcrc2=0,3мм. Прогиб плиты от действия постоянных и длительно действующих нагрузок не должен превышать fn=30,7мм (по таблице 19 (8)) Вычисляем геометрические характеристики сечения плиты: Площадь приведенного сечения: Ared=bf¢hf¢+bhp+ bf hf+ Asp= =1460×38,9+458×143,1+1490×38+7,04×402=1817,84×102мм2 Sred= bf¢hf¢(h-0.5 hf¢)+bhp(hf+0.5hp)+0.5 bf hf2+ Aspa= =1460×38,9(220-0,5×38,9)+458×143,1(38+0,5×143,1)+0,5×1490×382+7,04× ×24=1971,36×104мм3 y0= Sred/ Ared=1971,36×104мм3/1817,84×102мм2=108.5мм y0¢=h- y0=220-108.5=111.5мм Момент инерции: Ired= bf¢hf¢3/12+ bf¢hf¢(y0¢-0.5 hf¢)2+bhp3/12+bhp(y0- hf -0.5hp)2+ bf hf3/12+ bf hf×(y0-0.5 hf)2+ Asp(y0-a)2 Ired=1460×38,93/12+1460×38,9(111,5-0,5×38,9)2+458×143,13/12+458×143,1× ×(108,5-38-0,5×143,1)2+1490×383/12+1490×38(108,5-0,5×38)2+7,04×402×(108,5-24)2=1080,86×106мм4 Момент сопротивления: W = Ired/ y0=1080,86×106/108.5=996.18×104мм3 W = Ired/ y0¢=1080,86×106/111.5=969.38×104мм3 По таблице 38 (5) находим коэффициент =1,5 W = W =1,5×996.18×104=1494,27×104мм3 W = W =1,5×969.38×104=969,38×104мм3 Определение потерь Первые потери определяем по таблице 5 (2) поз.1-6. Коэффициент точности натяжения арматуры p=1. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения: ×sp=0.03×745=22,35 МПа Это белеберда Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами: 2=1,25×65=81,25МПа Остальные потери 3, 4, 5 – отсутствуют. Это белеберда Таким образом, усилие обжатия P1 с учетом потерь по поз. 1-5 таблицы 5 (2) равно: P1=As×(sp-1-2)=471×(745-22,35-81,25)=257,84кH Это белеберда Точка приложения усилия P1 совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры, по этому: eop=y0-а=108,5-30 = 78,5мм Определяем потери от быстро натекающей ползучести бетона, для чего вычисляем напряжение в бетоне в середине пролета от действия силы P1 и изгибающего момента Мw от собственной массы плиты. Нагрузка от собственной массы плиты равна qw=3,0×1,5=4,5кН/м, тогда Мw= qwl0/8=4,5×5,572/8=17,45кНм Напряжение на уровне растянутой арматуры bp (т.е. при y= eop=78.5) будет равно:
(257,84×103)/(1817,84×102)+(257,84×103×78,5-17,45× ×106)×78,5/(1080,86×106)=1,76МПа Напряжение на уровне крайнего сжатого волокна bp¢ (т.е. при у=h-у0=220- 108,5=111,5мм) bp¢=(257,84×103)/(1817,84×102)-(257,84×103×78,5-17,45×106)×111,5/(1080,86×106)=0,97МПа Назначаем придаточную прочность бетона Rbp=20МПа (R =15МПа, R =1,4МПа) удовлетворяющую требованиям п.2.6(2). Потери от быстро натекающей ползучести бетона будут равны: - на уровне растянутой арматуры =0,25+0,025 Rbp=0,25+0,025×20=0,75≤0,8 Поскольку bp/ Rbp=1,76/20=0,088£ =0,75, то 6=40×0,85(bp/ Rbp)=40×0,85×(1,76/20)=2,99МПа (коэффициент 0,85 – учитывает тепловую обработку при твердении бетона) – на уровне крайнего сжатого волокна 6¢=40×0,85(0,97/20)=1,65МПа Первые потери составят: loc1=1+2+6=22.35+81.25+2.99+106.6МПа Тогда усилие обжатия с учетом первых потерь P1= Аsp×(sp-los1)=471(745-106.6)=256.64кН Определяем максимальное сжимающее усилие в бетоне от действия силы P1, без учета собственной массы, принимаем у=у0=108,5мм,
Поскольку bp/Rbp=3,59/20=0,18≤0,95, требования п.1.29(2) удовлетворяются. Определяем вторые потери предварительного напряжения по позиции 8 и 9 таблицы 5 (2). Потери от усадки тяжелого бетона: 8–8¢=35МПа Напряжения от действия силы P1 и изгибающего момента Мw будут равны: bp= Это белеберда bp¢= Это белеберда Так как bp/Rbp£0,75 и bp¢/Rbp£0,75, то 9=150 (bp/Rbp)=150×0,85(1,74/20)=11,09МПа 9¢=150×0,85(0,97/20)=6,18МПа Тогда вторые потери будут равны: loc2=8+9=35+11.09=46.09МПа Суммарные потери будут составлять: loc=loc1+loc2=106,6+46,09=152,7МПа³100 МПа, по этому, согласно п. 1.25 (2) потери не увеличиваем. Усилие обжатия с учетом суммарных потерь будет равно: P2= Аsp×(sp-los)=471(745-152,7)=238,1кН Проверку образования трещин в плите выполняем по формулам п. 4.5 (2) для выяснения необходимости расчета по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчета по деформациям. При действии внешних нагрузок в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатом бетоне равно:
Тогда =1,6-b/ R =1,6-3,47/15=1,37³1, принимаем =1, а rsup= ×(W / Аred)=1(996.18×104/1817.84×102)=54.8мм
Так как при действии усилия обжатия P1 в стадии изготовления минимальное напряжение в бетоне (в верхней зоне) равно:
то есть будет сжимающим, следовательно верхние начальные трещины не образуются. Согласно п. 4.5(2) принимаем: Mr=Mtot=41.07кНм Mrp=P2(eop+rsup)=238.1×103(84.5+54.8)=33.17кНм Mcrc= R W + Mr=1,4×1494,27×104+33,17×106=54,1кНм Так как Mcrc=54,1кНм³ Mr=41,07кНм, то трещины в нижней зоне не образуются, то есть не требуется расчет ширины раскрытия трещин. Расчет прогиба плиты выполняем согласно пп. 4.24, 4.25(2) при условии отсутствия трещин в растянутой зоне бетона. Находим кривизну от действия постоянной и длительной нагрузок (М=Мl=37,32кНм, b1=0.85, b2=2)
Прогиб плиты без учета выгиба от усадки бетона при предварительном обжатии будет равен:
Это значит, что прогиб допустимый.
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2017-01-19; просмотров: 224; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.117.73.214 (0.018 с.) |