Особенности профиля зубьев скбк 


Мы поможем в написании ваших работ!



ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Особенности профиля зубьев скбк



Особенности профиля зубьев скбк

Винты могут иметь большое число заходов, но чаще в практике применяют число заходов, равное 4 на ведущем и 6 на ведомом-условно обозначается как 4/6. Эта схема позволяет иметь достаточно жесткие валы роторов коапрессора при одинаковых внешних диаметрах винтов.

Ввиду необходимости соблюдения малой величины зазоров между винтом и корпусом жесткость валов должна быть такая, чтобы прогиб ротора не превышал 0.25 зазора между винтом и ротором

Почему профиль зубьев выполняют по эпициклоиде?

Основным требованием к профилю является обеспечение осевой герметичности парных полостей, поскольку в каждой паре полостей газ находится на разной стадии сжатия. Выполнение этого требования одновременно означает надежную изоляцию газа, находящимся в камере нагнетания, от газа с низким давлением, нах-ся в последующих полостях и в начале сжатия.

Эпициклоидный профиль зуба обеспечивает это требование.

 

Что такое коррекция профилей зубьев винтового компрессора? Для чего она делается?

Коррекция зубьев шестерен производится в целях уменьшения габаритов, веса машин и обеспечения беззазорного зацепления. Желательно у малых шестерен число зубьев делать минимальным, однако этому препятствует подрез ножки зуба. Вводя коррекцию (теоретическое исправление профиля), можно уменьшить Z и подреза не возникнет.

11

Углы закрутки ВЩ t и ВМ t винтов связаны с длиной винтов L следующими соотношениями:

L=H1t/2p= H2t/2p

12.

13.

Защемленный объем — это часть объема парной полости газа, заключенная между торцом расточки корпуса со стороны нагнетания и линией контакта сопряженных зубьев, которая с определенного момента изолируется в самостоятельный замкнутый объем. В защемленном объеме происходит сжатие газа. Чем больше защемленный объем, тем больше внутренние потери в компрессоре и ниже его КПД.

 

14. Что такое продольная негерметичность? К чему она приводит?
Продольная негерметичность – это негерметичность между ячейками сжатия на стороне нагнетания.
Она приводит к перетечкам сжимаемого газа из полостей нагнетания с большим давлением в полости нагнетания с меньшим давлением, т.е получаем потерю производительности.

 

15.Что такое поперечная негерметичность? К чему она приводит?
Поперечная негерметичност - это негерметичность между полостями нагнетания и всасывания.
Она приводит к перетечкам со стороны нагнетания сжимаемого газа на сторону всасывания, тем самым уменьшается производительность компрессора.(или Сособность проникать газ в зазоры между корпусом и винтми по вершинам зубьев и с торцов между винтами они соединяются зазорами по линиям контакта винтов.

Она приводит к перетечкам газа из области нагнетания в область всасывания.)

 

Расчёт описанного объёма винтового компрессора с углом закрутки зубьев винтов равным предельному углу закрутки.

 

 

t1пр=2p-2p/ m 1-2b01

Пусть t=t1пр ;
Vh=f1nLm1n1+f2nLm2n2;
m1n1=m2n2 -
основная теорема зацепления ;
Vh=m1n1L(f1n+f2n).
W1=L(f1n+f2n);
Vh=m1n1W1.

Получили две формулы для нахождения описанного объема ВК с t=t1пр:

 


Vh=m1n1L(f1n+f2n);

Vh=m1n1W1.

17. Расчёт описанного объёма винтового компрессора с винтами типоразмерного ряда.

t1пр=2p-2p/ m 1-2b01

В РФ разработаны два типоразмерных ряда:

-на винты с эллиптическим, симметричным профилем зубьев;

-на винты с асимметричным профилем зубьев.

 

Основные требования к профилям:
-поперечная герметичность;
-осевая герметичность.

 

Пусть t£t1пр ;
Vh=f1nLm1n1+f2nLm2n2;
m1n1=m2n2 -
основная теорема зацепления ;
Vh=m1n1L(f1n+f2n).
W1=L(f1n+f2n);
K1=f1n/d12;
K2=f2n/d12;
KL=L/d1;
К1, К2, КL имеют стандартные значения;
n1=u1/(pd1) – связь окружной скорости и линейной скорости на расстоянии d1 от центра вращения;
Vh=m1u1d12KL(K1+K2)/p.
Получили формулу для нахождения описанного объема ВК типа размерного ряда:

 

Vh=m1u1d12KL(K1+K2)/p.

 

 

Определение угла сжатия.

Для ВК с винтами ТРР угол j определяется по графику.

Из ( Б ) находим

Wз=W1 –Wнач/eг

(Wз/d13)®j

Построение окна всасывания

Для ВК с t£t1пр

a=2π – β01 - 2π/ m1

Для ВК с винтами ТРР:

a=2800

a2 в=[(a+ +2p/m1)/i]-qIV

Построение окна нагнетания с винтами ТРР

Расчёт мощности, затрачиваемой на привод винтового компрессора.

Реакции.

Уравнения равновесия пластины:

Fh+Pкh/2 – F(r - r)=0 (а)

Pкh/2+Rиh sin(n±d) - F2и[h-(r-r)]=0 (б)

mр(F+ F) ±Рц ±Рпл+Rиcos(n±d)=0 (в)

Из (а), (б), (в) находим Rи, F, F и силы трения:

Fц.и.=mцRи=

=mц{ Рцпл±mр Pк(r-r)/[h-(r-r)]}/{cos(n±d)+mр sin(n±d)[h+(r-r)]/[h-(r-r)]}

Fп.и.=mр(F+ F)=

=mр{[Rи (mцcosd± sind)/(1+mц2)0,5][h+e(1+cosj)]/[h-e(1+cosj)]}+

+Pк e(1+cosj)/[h-e(1+cosj)]

Работа сил трения:

P 2p

Lц.и.=ò Fц.и. r dj=mцòRиr dj

0 0

Приближённо:

Rи@ Рцпл

2p

Lц.и. @ò(Рцпл)r dj@2pmцR2mw2[1-(h/2R)+2e2/R2]

P 2p p 2p

Lп.и.=ò |Fп.и. dr|+ò |Fп.и. dr|=ò |Fп.и. e sinjdj|+ò |Fп.и. e sinjdj|

P 0 p

Приближённо:

Lп.и. @8mц mр Remw2(1-h/2R+2e2/R2)(1+e/h)/(1-e/h)

Мощность

Nц.и.@2pmцR2mw2 z[1-(h/2R)+2e2/R2]n0

Nп.и. @8mц mр Re zmw2 n0(1-h/2R+2e2/R2)(1+e/h)/(1-e/h)

Когда на пластину действуют только силы давления:

Силы трения:

FцDр=[mц /(1+mц2)0,5] RDp

FпDp= (F1Dp+ F2Dp)mp

Реакции.

Уравнения равновесия пластины:

±F2Dp[h-(r-r)]+PDp [h-0,5(r-r)] - R Dph sin(n±d)=0 (а’)

0,5 PDp (r-r) ±F2Dp(r-r) ±F1Dph=0 (б’)

(F1Dp+ F2Dp)mp+ R Dpcos(n±d)=0 (в’)

Верхние знаки справедливы для углов от 00 до (jк+ b/2)

Нижние знаки справедливы для углов от - b/2 до 00.

FцDр= [mц mple(1+cosj) Dp]/[1-e(1+cosj)/h]

FпDр={[(mp /(1+mц2)0,5] le(1+cosj) Dp}/[1-e(1+cosj)/h]

Для z пластин

(jк+0,5b) 0

LцDp=z[ò½FцDрr dj½+ò½FцDрr dj½]

B

(jк+0,5b) 0

LпDp=z[ò½FпDр e sinj dj½+ ò½FпDр e sinj dj½]

B

Приближённо:

LцDp@mц mpleR p lg(pн/p)k0,528101,24e/h+1,4

LпDp@ mple2 p lg(pн/p)k0,291101,175 e/h+1,325

NцDp@mц mpleR p n0 lg(pн/p)k0,528101,24e/h+1,4

NпDp@ mple2 p n0 lg(pн/p)k0,291101,175 e/h+1,325

Nтр@ Nц.и.+ Nп.и. + NцDp+ NпDp

29-30.

Вопрос 33

35. Определение углов открытия и закрытия всасывающего и нагнетательного окон.

b=2p/z; j0=(1¸2)b; j2=(0,5¸1,5)b jвс=p-b/2

s=pq/p1=(Vm/Vq)n=(fmax¢/fq)n

n=ln(pн /pв)/ ln(pн /pв)-ln(Tн /Tв)


rq=2e’cosq’+[(e’)2cos2q’+r02-(e’)2]0,5

q’=q-p

fq=p(rq2-r12)/z

jн=jсж+b/2.

Определение мощности.

Ne=Nсж+Nг+Nтр

Мощность, затрачиваемая на сжатие.

Nсж=pвVmn/(n-1)[(pн/pв)(n-1)/n-1]l¢

n=ln(pн/pв)/[ln(pн/pв)-ln(Tн/Tв)]

l¢=1-a¢[(pн/pв)1/n-1]; a¢=Vз.о./Vm

Мощность, затрачиваемая на трение и гидродинамические потери.

Nтр=(0,015¸0,02)Ne

Nг=Nбл+Nк

Расчет потерь мощности в безлопаточном пространстве, Nбл.

r0=[r22+(r1+d)]/2; e¢=[r22-(r1+d)]/2 r=r0-e¢cosq

uвс=uII II ср=K2u2

uн=(0,63¸0,69)u2


t=[rж(r2+x)uqсрlг]/(8Rг) 0£x£h

lг=0,11[Kэ/(4Rг)+68/Re]0,25 Kэ»0,08 мм (для корпуса, покрытого ржавченной)

Rг=hb/(2h+b) Re=4uqсрRгrж/mж

H 2p

P=òtbdx M=òP(r2+h/2)dq

0 0

M=Mв+Mн+MI+MII

где

Обозначим: .

, где

Обозначим:

, где

,

Nбл=Mw/1000, кВт

Расчет потерь мощности в колесе, Nк.

Геометрическое подобие.

2. Гидродинамическое подобие: Eu, St, Fr, Re.

Особенности профиля зубьев скбк

Винты могут иметь большое число заходов, но чаще в практике применяют число заходов, равное 4 на ведущем и 6 на ведомом-условно обозначается как 4/6. Эта схема позволяет иметь достаточно жесткие валы роторов коапрессора при одинаковых внешних диаметрах винтов.

Ввиду необходимости соблюдения малой величины зазоров между винтом и корпусом жесткость валов должна быть такая, чтобы прогиб ротора не превышал 0.25 зазора между винтом и ротором



Поделиться:


Последнее изменение этой страницы: 2016-08-26; просмотров: 591; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 100.26.35.111 (0.061 с.)